Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 [ 105 ] 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148


Рис. 16.3. Номограмма дпя определения температуры нагрева тснкостеяиых ограждений под воздействием солнечной радиации

окрашенных окисленных алюлтниевых поверхностей -0,24ОС-м/Вт и ощ1нкованных - ОоС-м/Вт. Так, например, от прямого нагрева сопнечньпии лучами металлическая стена в средней полосе СССР может нагреваться до 50-бООС. Если учесть температуру воздуха в зимнее время порядка -ЗООС, то температурный перепад составит 80-900С и для нижней ленты. Тогда напряжения составят: дпя стали

= OcjAtEj = О,О00012-8О-2100ОО = 202 МПа;

для алюминия

= ПалД1Ещ, = 0,О00023-8О-7100О = 131 Ша.

Для обеспечения жесткости стены при максимальной температуре воздуха необходимо задать дополнительно предварительное напряжение порядка 10-30 МПа. В соответствии с этим при горизонтальном расположении лент начальное предварительное напряжение для нижней ленты составит при стальной обшивке OpQ > 210 МПа и алюминиевой - OpQ > 140 МПа.

I6.IS. Вертикальные связи здания, на которые передаются усилия предварительного напряжения, работают совместно с фундаментами по консольной схеме и обладают определенной податливостью, степень которой возрастает по мере удаления от места защемления, что соответственно приводят к снижению температурных напряжений. Это должно в первую очередь учитываться при расчете связей. Так, например, при горизонтальном



Таблш» 16.1

Материал и состояние поверхности J р j е

Полированная 0,45 0,128

Окпспенная, ржавая 0,74 0,69-0,9

Оцинкованная 0,64 0,28

Полированный 0,26 0,04-0,06

Матовый 0,38 0Д55

Окисленный 0,4-0,52 0,1

Лакокрасочные покрытия, окраска

Белая 0.12-0,26

Охра золотистая 0,44

Зелень изумрудная 0,61

Кобальт фиолетовый 0,83

Черная 0,98

0.8-0.96

Белая фарфоровая эмаль 0,25-0,35 0,897

смещении каждой консольной связи на величину f в верхней ленте напряжения в процентном отношении будут меньше, чем в нижней на 200f/L(aAt). где L - расстояние между связями.

Таким образом, чем короче здание, тем зффект разгрузки, вызьшаемой податливостью связей, будет более ощутим. Например, при расстоянии между связями 100 м, At = 80° и f = 3 см получим снижение усилий на 32,6%, а при длине здания 50 м -уже на 65.2%. Для практических целей контактную задачу работы связей и лент рекомендуется решать последовательными приближениями, задаваясь значением пюгиба и полагая, что уа1лия в лентах по высоте здания изменяются литайно или по квадратной параболе.

16,16. Если продольные усилия в леитах замыкаются в фахверке, а обшитса я фахверк вьшолтаны из одвнакового материала и прогреваются на одинаковую величину, то температурные перепады т будут вызьшать каких-либо усилий. В зтом случае спедует задавать минимальное предвар1тельное напряжение порядка 10-30 МПа, необходимое для придания гладкости обшивке.

Если обшивка и фахверк выполнены нз различных материалов, то из-за разности коэффициентов линейного расширения температурные перепады вызывают дополнительные яапряяф-ния в обшивке н фахверке. Так, например, при стальном фахверке и алюминиевой обшивке площадь сетения соответственно ф и Адд температурные напряжения в обшивке определяются из выражения



(16.7)

Аш,/2>9А„.ф+1

Подставив в это выражение данные приведенного выше примера ut = 80ОС н допустив, что А, = А ф, получим: Oj =

= O,O0OO12-8O-7ieX)O~j = 50,7 МПа. Как видно, температурные напряжения в рассматриваемой конструкщ1н оказались примерно в 2,5 раза меньше, чем при воспринятии нх вертикальными связями. С учетом дополнительного предварительного напряжения порядка 10-30 МПа полное предварительное напряжение алюминиевых обшивок здесь составит около 75 МПа.

16.17. Расчет предварительно напряженной мембраны с неподвижными кромками на воздействие поперечной (ветровой) нагрузки рекомендуется проводить по формулам:

W = WoSin --- sin

= + 1,2 5 (i .1 + о,35к cos ;

С "Р а V b /

0,35 + (

2jrx\ ---1

Wo = Va+Va+b + Va- VA+b

0,06a*q

0,16a(op + ka„)

b=------

> (16-S)

EtP

(J = 2,9(1 + k (0,44+ k)]; k= a/b.

где a, b - стороны мембраны; q - поперечная нагрузка; E - модуль упругости мембраны; о, - предварительное напряжение мемб-

раны по направлениям X и У; w, wq прогибы в произвольной точке н в центре мембраны; Оу , Оу - суммарные напряжения в произвольной точке мембраны по направлениям X и У.

С учетом двухосного растяжения обшивкн приведенные суммарные напряжения в ней

не должны превышать расчетного сопротивления материала обшивки.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 [ 105 ] 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148