Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 [ 114 ] 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148

18.11. Зернохранилища на стадии рабочего проектирования рекомендуется рассчитывать как пространственной системы с использованием ЭВМ. Далее приводятся основные полохкения приближенных расчетов, необходимых для проведения технико-зкономического обоснования. Расчет производится как в заполненном, так и порожнем состоянии зернохранилища.

18.12. При приближенных расчетах мембранно-каркасных зернохранилищ конструктивную схему следует расчленять на пространственный стержневой каркас и тонколистовую обшивку. Учет влияния последней рекомендуется оценивать включением в рабочую площадь стержней части площади обшивки. Так, при расчетах на прочность и устойчивость элемента кгка-са на сжатие и изгиб в расчетную площадь стержня необходимо включать площадь обшивки на ширине 12 толщин листа по каждую сторону стержня. При работе элемента каркаса на растяжение и изгиб в рабочую площадь элемента включается до 70% площади обшивки.

При расчетах на устойчивость стоек щшиндрических емкостей, состоящих иэ гофрированных панелей, в рабочую площадь стоек необходимо включать 12 толщин листа по каждую сторону стержня; при расчетах стойки на прочность лист в работу не включать.

18.13. Расчетную схему каркаса сблокированных зернохранилищ иэ квадратных ячеек рекомендуется принимать в виде пространственной рамно-связевой стержневой системы, состоящей из стоек н ригелей, а также работающей с ними обшивки. При расчете элементов сторон каркаса, на которые действует ветровая нагрузка, в расчетное сечение вводится часть площади обшивки согласно рекомендациям п. 18.12.

При расчете ортогональных сторон, расположенных в направлении действия ветра, обшивку рекомендуется учитывать в виде условных растянутых подкосов, расположенных по диагоналям каждой ячейки, принимая площадь условной связи равной 300 толщин обшивки. Прн наличии промехаочных pi-гелей их расчет производатся по схеме трехпролетной балки с промеяооочными упругими опорами, податливость которых определяется жесткостными характеристиками горизонтальных угловых растяжек, работающих только на растяжение.

18.14. Расчетную схему обшивки сблокированных зернохранилищ из квадратных ячеек следует принимать в виде мембраны, находящейся под действием предварительного одноосного натяжения и поперечной нагрузки, в которой прогиб и напряжения определяются из выражений (16.8) (см. п. 16.17).

18.15. Расчет цилиндрической стенки зернохранилища спи-ральнонавивного типа с фальцевыми соединениями кромок (см. рис. 18.3) следует проводить: в кольцевом направлении -как безмоментной растянутой оболочки; в вертикальном на-



правлешш - как сжаю-изогаутой пластаны с защемленными краями, воспринимающей часть горизонтального давления

q = --p„n. (lS.i\

Изгибные напряжения определяются в середине пролета между фальцами по формуле

"а/г 4ry»/(24W); (18.3)

в задепке по формуле

Va = 4Ty»/»2 + p,y/W, (18.4)

где А - площадь ребра; А - суммарная ипошадь стенки (с учетом ребра); q - условное горизонтальное давление; а - шаг витка; pj,j - сжимающая сила; W = bt/6 - момент сопротивления пластины.

18.16. При расчете цилиндрической стенки зернохранилища спирально-навивного типа необходимо учитьшать действие вертикальной силы (см. рис. 18.3) с конструктивньпи эк(щентри-ситетом

е = 0.25t + 0.1 см. (18.5) j

где t - толщина стенки.

В заполненной емкости условный эксцентриситет (с учетом j заполнения пазух в фальцах зерном) рекомендуется принимать

«уел = (18-6)

18.17. Проверка устойчивости цилиндрической оболочки спирально-навивного типа, не заполненной зерном, проводится на два вида силового воздействия - осевое сжатие; осевое сжатие и внешнее равномерное давление.

18.18. Проверку устойчивости полой тонкостенной цилиндрической оболочки при осевом сжатии следует вьшолнять согласно п. 8.5 СНиП 11-23-81*.

Влияние жесткости кольцевых ребер на критическое напряжение учитывается коэффициентом

l + (l~Ata

7kd =----------------. (18.7)

l + 12(l-T,)yat

где А, Ig, а - площадь сечения, момент инериии, шаг горизонтальных Колычевых ребер.

При 7jp<0,l допускается коэффициент "с" в п. 8.5 СНиП П-23-81* принимать равным 0,3.



Проверку устойчивости незаполненной круговой цилиндрической оболочки, подверженной одновременно действию осевого сжатия и внешнего равномерного давления, следует вьшолнять согласно указаниям пл. 8.5,8.8 и 8.9 СНиП П-23-81*.

18.19, Расчет на устойчивость при осевом сжатии заполненных тонкостенных металлических зернохранилищ спирально-навивного типа при малом (1о) угле наклона винтовой линии, а также цилиндрических зернохранилищ с часто расположенными горизонтальными кольцевыми ребрами рекомендуется производить в предположении выпучивания стенки вовнутрь и в предположении выпучивания стенки оболочки наружу.

18.20. Критическое напряжение в стенке оболочки в предположении ее выпучивания вовнутрь опредепяется по формуле

о = DXVt + E/rX +сДЧ;

X = (Et/Di + c/D)* ; D =EtVl2(l -т-);

= = -2-(1Т = согласно п. 5.20 СНиП 2.10Д)5-85:

S а, =0.26EXt(-)

(18.8)

Од =

Ewo - .

Е, i*, t, г- - соответственно модуль упругости, коэффициент Пуассона материала оболочки; толщина creHKif и радиус оболочки; Е, --

модуль упругости, коэффициент Пуассона заполнителя (зерна); -расчетное осевое сжимающее напряжение в стенке ципинщ)ической оболочки; w(, - стрелка начального искривления стенки оболочки.

18.21. Критическое напряжение в стенке оболочки в предположении ее выпучивания наружу определяется по фо{Яиулам:

Окр = 0 + 0,19ag при р = -g-- < 1.2

Ojp = оо + 0,229Et/r при р > 1,2,

1де ~ растягавающие кольцевые напряжения в оболочке от нормативного горизонталыюго давления зерна (значение при проверке устойчивости рекомендуется принимать с коэффициентом условий работы 7. -0,8); Ор - критическое напряжение осевого сжатия в стенке оболоч-

(18.9)



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 [ 114 ] 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148