Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник €,5 1 1 2 Рис 19Л. Эоачения коэффициента д1камичностн 0 для различных грунтов 1 - первой категории; 2 - второй категории; 3 - третьей категории 19.22..0пределение периодов собственных колебаний Т и коэффициентов tj-j, т;, Jj-yj производится с учетом пп. 19-17-19-19. В Связи с небольшим собственным весом для мембранных покрытий характерна повьппенная чувствительность периодов и форм собственных колебаний к изменениям постоянных и кратковременных ш.грузок и схем их приложения. Поэтому в расчетах следует по возможности более точно учитывать все схемы и вариации нагрузок. Поскольку мембранные покрытия характеризуются нелинейной работой уже при небольших уровнях внешних воздействий, то следует определять периоды собственньос колебаний для случаев линейных и нелинейных колебаний, а после вычисления принимать более высокое значение коэффициента динамичности. ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ СЕЙСМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ 19.23. При расчете зданий с мембранными покрытиями по п. 19.12, а на горизонтальные сейсмические воздействия расчетные модели зданий в направлении главных осей симметрии принимаются в виде одномассового осциллятора (рис. 19.5). При этом жесткость покрьпия в горизонтальной плоскости принимается бесконечной, а колонны, стены, пилоны и другие вертикальные несущие конструкции - жестко заделанными в фундаментах и шарнирно присоединеннь[ми к опорному контуру. Высота расчетной модели принимается равной высоте колонн, а в случае небольших переладов в высотах колонн (не более 20% высоты средней колонны) - расстоянию от уровня защемления колонн до центра масс от нагрузок на покрытие с учетом собственного веса (рис. 19.5, б). Указания по сбору нагрузок, I схема зданнн с мем 4 покры-кие воз- тием при расчете на горизштальные ceiici действия а - с колоннами одинаковой высоты; б - с колоннами разной высоты определению жесткостей и периодов собственных горизонтальных колебаний зданий приведены в пособии [61]. 19i24. При расчете зданий длиной более 30 м кроме горизонтальной сейсмической нагрузки необходимо учитывать крутящий момент относительно вертикальной оси здания, проходящей через центр жесткостей. Йсчетный эксцентриситет между центрами масс и жесткостей в уровне покрытия здания принимается по фактическим данным, но не менее 0,02В, где В -размер здания в направлении, перпендикулярном действию силыЗ. В зданиях больших пролетов (более 50-60 м) усилия в элементах конструкций допускается определять с учетом скорости распределения сейсмитеских волн в грунте, параметры которых выбираются на основании анализа сейсмологических условий площадки строительства [1,37]. 19.25. При расчете зданий с мембранными покрытиями сложной геомегрищской формы расчетные модели должны приниматься с учетом особенностей конструктивных решений, распределений масс и жесткостей в плане и по высоте зданий. При наличии "экспериментальных данных о жесткостных характеристиках ьюмбранных покрытий и опорного контура в гори< зонтальной плоскости расчет рекомендуется вьшолнять с помощью ЭВМ с учетом пространственной работы зданий и фактических эксцентриситетов между центрами масс и жесткостей. 19.26. Горизонтальная сейсмическая (условная статическая) нагрузка для эдания в целом после определения периода собственных колебаний одномассового осциллятора по п. 19.23 вычисляется по формулам (19.4) и (19.5). При этом S-j = ~ Si, щ- - 1. Значения всех коэффициентов, за исключением к, принимаются в соответствии с рекомендациями пп. 19.19- 19.22. Значения коэффициента при вычислаши расчетньос горизонтальных сейсмических нагрузок для зданий, в которых стеновое заполнение существенно не влияет на деформативность здания, рекомендуется принимать: к = 1,5 при отношении высоты железобетонных колонн h. к размеру поперечного сечения b в направлении действия сейсмической нагрузки h/b > 25 или при относительной гиб-косхр стальных колонн ho/i 80; к = 1 при hjh < 15 для железобетонных колонн или при ho/i < 40 для стальных колонн (дпя промежуточных значений h.Jb и ho/i значение к принимается по линейной интерполяции). Здесь 1 - радиус инерции сечения; ho - расчетная свободная длина колонны, принимаемая для колонн бескрановых зданий и зданий с подвесными кранами равной 2Ь; в плоскости, перпендикулярной оси опорного контура и в плоскости, параллельной оси опорного контура. 19.27. Вертикальные и наклонные несущие конструкции должны проверяться расчетом на действие горизонтальных сейсмических нагрузок и усилий, передающихся на них с мембранного покрытия. В колоннах зданий, несущих крановую нагрузку, необходимо учитывать местные горизонтальные сейсмические ттружи в соответствии с указаниями пособия [61]. Значение местной сейсмической нагрузки от собственного веса навесных стен определяется при значении rj, соответствующем рассматриваемому уровню вертикальных несущих конструкций (колонн), но не менее 2. Крепление тяжелого оборудшания к не(цщм конструкциям зданий должно проверяться расчетом. Необходимо также учитывать возникающие дополнительные уошия в несущих конструкциях. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 [ 125 ] 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 |