Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 [ 125 ] 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148

€,5 1 1 2

Рис 19Л. Эоачения коэффициента д1камичностн 0 для различных грунтов

1 - первой категории; 2 - второй категории; 3 - третьей категории

19.22..0пределение периодов собственных колебаний Т и коэффициентов tj-j, т;, Jj-yj производится с учетом

пп. 19-17-19-19. В Связи с небольшим собственным весом для мембранных покрытий характерна повьппенная чувствительность периодов и форм собственных колебаний к изменениям постоянных и кратковременных ш.грузок и схем их приложения. Поэтому в расчетах следует по возможности более точно учитывать все схемы и вариации нагрузок.

Поскольку мембранные покрытия характеризуются нелинейной работой уже при небольших уровнях внешних воздействий, то следует определять периоды собственньос колебаний для случаев линейных и нелинейных колебаний, а после вычисления принимать более высокое значение коэффициента динамичности.

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ СЕЙСМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ

19.23. При расчете зданий с мембранными покрытиями по п. 19.12, а на горизонтальные сейсмические воздействия расчетные модели зданий в направлении главных осей симметрии принимаются в виде одномассового осциллятора (рис. 19.5). При этом жесткость покрьпия в горизонтальной плоскости принимается бесконечной, а колонны, стены, пилоны и другие вертикальные несущие конструкции - жестко заделанными в фундаментах и шарнирно присоединеннь[ми к опорному контуру. Высота расчетной модели принимается равной высоте колонн, а в случае небольших переладов в высотах колонн (не более 20% высоты средней колонны) - расстоянию от уровня защемления колонн до центра масс от нагрузок на покрытие с учетом собственного веса (рис. 19.5, б). Указания по сбору нагрузок,




I схема зданнн с мем

4 покры-кие воз-

тием при расчете на горизштальные ceiici действия

а - с колоннами одинаковой высоты; б - с колоннами разной высоты

определению жесткостей и периодов собственных горизонтальных колебаний зданий приведены в пособии [61].

19i24. При расчете зданий длиной более 30 м кроме горизонтальной сейсмической нагрузки необходимо учитывать крутящий момент относительно вертикальной оси здания, проходящей через центр жесткостей. Йсчетный эксцентриситет между центрами масс и жесткостей в уровне покрытия здания принимается по фактическим данным, но не менее 0,02В, где В -размер здания в направлении, перпендикулярном действию силыЗ.

В зданиях больших пролетов (более 50-60 м) усилия в элементах конструкций допускается определять с учетом скорости распределения сейсмитеских волн в грунте, параметры которых выбираются на основании анализа сейсмологических условий площадки строительства [1,37].

19.25. При расчете зданий с мембранными покрытиями сложной геомегрищской формы расчетные модели должны приниматься с учетом особенностей конструктивных решений, распределений масс и жесткостей в плане и по высоте зданий. При наличии "экспериментальных данных о жесткостных характеристиках ьюмбранных покрытий и опорного контура в гори<



зонтальной плоскости расчет рекомендуется вьшолнять с помощью ЭВМ с учетом пространственной работы зданий и фактических эксцентриситетов между центрами масс и жесткостей.

19.26. Горизонтальная сейсмическая (условная статическая) нагрузка для эдания в целом после определения периода собственных колебаний одномассового осциллятора по п. 19.23 вычисляется по формулам (19.4) и (19.5). При этом S-j =

~ Si, щ- - 1. Значения всех коэффициентов, за исключением

к, принимаются в соответствии с рекомендациями пп. 19.19-

19.22.

Значения коэффициента при вычислаши расчетньос горизонтальных сейсмических нагрузок для зданий, в которых стеновое заполнение существенно не влияет на деформативность здания, рекомендуется принимать:

к = 1,5 при отношении высоты железобетонных колонн

h. к размеру поперечного сечения b в направлении действия сейсмической нагрузки h/b > 25 или при относительной гиб-косхр стальных колонн ho/i 80; к = 1 при hjh < 15 для

железобетонных колонн или при ho/i < 40 для стальных колонн (дпя промежуточных значений h.Jb и ho/i значение к принимается по линейной интерполяции). Здесь 1 - радиус инерции сечения; ho - расчетная свободная длина колонны, принимаемая для колонн бескрановых зданий и зданий с подвесными кранами равной 2Ь; в плоскости, перпендикулярной оси опорного контура и в плоскости, параллельной оси опорного контура.

19.27. Вертикальные и наклонные несущие конструкции должны проверяться расчетом на действие горизонтальных сейсмических нагрузок и усилий, передающихся на них с мембранного покрытия. В колоннах зданий, несущих крановую нагрузку, необходимо учитывать местные горизонтальные сейсмические ттружи в соответствии с указаниями пособия [61].

Значение местной сейсмической нагрузки от собственного веса навесных стен определяется при значении rj, соответствующем рассматриваемому уровню вертикальных несущих конструкций (колонн), но не менее 2. Крепление тяжелого оборудшания к не(цщм конструкциям зданий должно проверяться расчетом. Необходимо также учитывать возникающие дополнительные уошия в несущих конструкциях.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 [ 125 ] 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148