|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СЕЙСМИЧЕСКИХ НАГРУЗОК И ПРОВЕРКА НАПРЯЖЕННО-ДЕООРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ КОНСТРУМФЙ 19.28. При учете высших форм колебаний расчетные усилия (продольные и поперечные силы, изгибающие и крутящие моменты, нормальные и касательные напряжения) в элементах конструкций от действия сейсмических нагрузок определяются по формуле (19.16) тлр -- значения усялий или напряжений в рассматриваемом сечении от сейсмических снп, соответствующих i-й форме колебаний; л - число учитываемых в расчете форм (тонов) колебаний. 19.29. Горизонтальную сейсмическую нагрузку Sj, вьршс-ленную в соответствии с п. 19.26, при горизонтальном опо1ЯЮМ контуре спедует распределять: равномерно между всеми вертикальными несущими конструкциями; пропорционально жесткостям вертикальных неооцих конструкций в направлении главных осей сооруяданий в плане; в соответствии с фактическими жесткостями участков покрытия и опорного контура в горизонтальной плоскости при наличии экспериментальных данных. При отсутствии экспериментальных данных в расчет вводится наибольшее значение наг}зки для первого и второго случаев. С учетом принятого распределения горизонтальных сейсмических нагрузок между вертикальными несущими конструкциями здания необходимо вьшолнить проверку несушей способности и устойчивости опорного контура. 19.30. Узлы сопряжения мембранных покрытий с опорным контуром и опорного контура с нижележащими конструкциями должны быть рассчитаны на усилия от совместного действия горизонтальных и вертикальных сейсмических нагрузок. 19.31. Горизонтальное перемещение здания (отсека) на уровне верха колонн от действия расчетных горизонтальных сейсмических нагрузок St определяется по формуле Д = Si / С, (19.17) п 1 ~ к =1 "б---~ жесткость каркаса здания (отсека) на уровне верха КОЛОНН; П] - число колонн или связевых панелей в каркасе здания (отсека); - перемещение отдельной колонны (связевой пане-пи) на уровне ее верха от действия горизонтальной единичной силы в том же уровне. Аналогично определяется жесткость здания в горизонтальном направлении при вертикальных несущих конструкциях в виде стен, пилонов и т.п. Предельное относительное перемещение Д/h от горизонтальных сейсмических нагрузок согласно п. 19.12, а для зданий без кранов н с подвесными кранами не должно превышать: при каркасных несущих конструкциях - 1/200, а при расчетах по п. 19.12, 6 - соответственно 1/100. Аналогично при вертикальных несущих стенах, пилонах и другах конструкциях предельное относительное перемещение не должно превьппать 1/400И 1/200 при расчетах по пп. 19.12,c н 19.12,6. Относительные прогибы мембранных покрытий при расчете на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий целесообразно ограничивать в соответствии с результатами исследований по согласованию с Госстроями союзньос республик. 19.32. При расчете на прочность и устойчивость элеьюнтов конструкций помимо коэффициентов условий работы, принимаемых в соответствии с главами СНиПа на проектирование металлических и железобетонных конструкций, необходимо дополнительно вводить коэффициент условий работы nip, учи-тьшающий особенности сейсмического воздействия (кратковременность и повторяемость землетрясений). Коэффициент nijp принимается по табл. 19.7. Таблица 19.7 Конструкции Значения ш в зависимости от KaieropHH повт(фяемости 1й (см, главу Землетрясений СНиП n-7-ei) При расчетах ла прочность Стальные и алюминиевые Железобетонные колонны и пилоны с арматурой иэ стального проката Железобетонные колонны и пилоны со стержневой и проволочной арма-тзфой (кроме проверки прочности наклонных сечений): иэ тяясепого бетона с армату-gofl классов А-Т, А-Н, А-Ш, то исе, с арматурой других классов иэ бетона на пористых заполнителях из ячеистого бетона с арматурой всех классов
Лтдалжеше тавя. 19.7 Конструкции Значения m в зависимосгя от категории НЬвторяемости землетрясений (см. главу СНнПЛ-7.в1)
При мечание. 1и расчетах стальных и железобетонных несущих конструкций, эксплуатируемых в неотапливаемых помещениях нли на открытом воздухе при расчетной темшратуре минус 40*С и ниже, следует принимать m = 1, за исключением случаев проверки прочности наклонных сечений колонн и пилонов. УЧЕТ ДИНАМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ КГЫШНЫХ ЦЕНТГОБЕЖНЫХ ВЕНТИЛЯТОГОВ 19.33. На мембранных покрытиях допускается установка крышных вентиляторов. При их размещении следует стремиться к максимальному уменьшению динамических нагрузок, передаваемых на конструкцию покрытая. Для этого рекомендуется при установке вентиляторов использовать виброизоляцию [74], а также производить их тщательную сбаланснровку и уравновешивание. Так как иа висячих покрытиях нет постоянного пребывания обслуживающего персонала и обычно отсутствует оборудование, чувствительное к вибрациям, го задачей динамического расчета покрытий является определение динамических нагрузок и проверка их допустимости по условиям прочности и вьшосливос-ти конструкции мембранного покрытия на совместное воздействие статических и динамических нагрузок [32,79]. 19.34. Различают нормативные и расчетные значения амплитуд динамических нагрузок, развиваемых вентиляторами. Нормативная динамическая нагрузка развивается вентилятором в его нормальном состоянии, отвечающем техническим требованиям по зксплуатации вентилятора. При эксплуатационном режиме динамическая нагрузка имеет гармонический характер и приложена в середине рабочего колеса вентилятора на оси его 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 [ 126 ] 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 |
|
|
