Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 [ 145 ] 146 147 148

30. Устойчивость контура в горизонтапьной плоскости рекомендуется проверять в соответствии с действующими нормами расчета как внецентренно сжатого элемента с эксцентриситетом е = M„p/No при коэффициенте расчетной длины =

+ 0,00942 --)Eot + Mjip - максимальное значение положительного изгибающего момента в контуре; N.=0,7Np.

31. Прогиб в центре мембраны определяется по формуле

"ц = *о + fc- ™ = - 1).

32. Напряжения в центре мембраны с начальным прогибом

о = (4,45С -2,22Ь - 1,12Д)Е/а,

где с fo»- Л - определяются из пл. 25 и 26.

Напряжения в центре первоначально плоской мембраны мало зависят от жесткости контурных ребер и находятся по формуле

о„ =05(qaE/t)

33. Воздействие отрицательного температурного перепада to на биметаллическую конструкцию (а;1юминиевая мембрана со стальным контуром) характеризуется следующим. Вследствие разности коэффициентов температурного удшнения о материалов мембраны и контруных ребер их деформация сжатия 4 сдерживает укорочение кромок мембраны. Это приводит к возникновению касательно к контуру реактивных сил, под действием которых кромки мембраны получают удлинения, вызывая двухосное растяжение мембраны.

Напряжения в мембране при данном температурном воздействии следующие:

в центре о = 77natOE/T, где Т = 32,65 + 100,6п;

по середине закрепленного края:

по нормали к контуру = 54,5n(rtOE/T,

параллельно контуру оу. = 13,6п«ЕД, где t° - отрицательный температурный перепад.

Формулы, (см. п. 33), рекомендуются к применению прн расчете на температурное воздействие стьпсов листов алюминиевой мембраны между собой н ее соединений со стальным контуром.



34. При ох11а!Ю1ении биметаллической мембраной системы по мере повышения деформативности контурных ребер температурные напряжения в соединенной с ними квадратной мембране существенно снижаются по сравнению с мембраной, закрепленной на неподвижном контура. Например, при коэффи-Щенте относительной жесткости рабер п = 0,25 напряжения в центре мембраны упадут в 3, а у края - в 4 раза и более по сравнению с неподвижно закрепленной мембраной.

35. Для снижения деформативности мембраны в ней до приложения эксплуатационной нагрузки можно искусственно создать начальные растягивающие напряжения (предварительные напряжения). Цепные усилия предварительного напряжения в мембране передаются на опорные ребра и вызьгаают в них изгиб в горизонтальной плоскости и сжатие. Это изменяет начальное напряженное состояние системы, анализ которого энергетическим методом в перемещении следующий:

нормальные напряжения в центре

"н.ф - (0.4 + 3,Зп + 9,3п +18,5 +53,2kn)o„/S„;

нормальные напряжения посредине закрепленного края (перлендику;гяриые к контуру)

"н.ф.к = (-0,9-5.5п-8,35п + 20пк + 53,2nk)o„/So; касательные напряжения в углу мембраны т„ = (0.8+7,85п+ 14,6n)oSo,

; растягивающие напряжения на кромке мембраны

по закрепления ее иа контурных ребрах;

So = 1,28 + 6,8п t 8,45п + 6,64к + 37,5кп -53,2kn

Значение продольной силы в опорном контуре ненагружеиной поперечной нагрузкой предварительно напряженной мембраны определяется по формуле

N = (3,8 -HCln + 16к + 43,8kn)o„EA/ES .

Максимальные значения изгибающего момента в опорном контуре предварительно напряженной мембраны вычиашются по формуле

М = (3,38 + 30,6п + 57,2n)o„EIr/ES„ .

36. Для сохранения начаиьного растягивающего напряжения по всему полю мембраны в качестве контурных злементов рекомендуется применять горизонтальные формы, спроектированные из условия п/к < 5.

J7. Расчет нижних поясов пространственного блока, состоя-



щего иэ двух параллетьных ферм или арок с затяжкой, нижИие пояса которых объединены тонколистовым мембранным насти лом, рекомендуется вьшолнять с учетом участия мембраны в работе растянутых поясов блока по формуле

" (2Д+6,8п)а1

где N - усилие в растянутом поясе, полученное иэ стати%ского расчета стерясневой системы; п =ЕА,/И1 - коэффициент относитвлыюЙ жесткости нижнего пояса на растяжение; 1 = 2а - расстояние вдящу параплелЫ1Ыми фермами блока.

38. Максимальные напряжения в центре прямоугольной мембраны с деформируемым опориь1м контуром ориентированы napajuiejibHO длинной стороне. Приближенный расчет такой системы (при соотношении сторон менее 1,5) может быть выполнен по приведенным вьпие формулам для квадратной мембранной системы.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Бобров Ф.В., БыховсюЛ В.А., Гасанов А.Н. Огйсмические нагрузки на оболочки и висячие системы. - М.: Стройиздат, 1974. -158 с-

2. Богданова Т.И., Иехтер Ю.Н. Ингибированные нефтяные составы для защиты от коррозии. - М.: Химия, 1984. - 247 с

3. Бронштейн И.Н., Семеидяев КЛ. Справочник по математике. -М.:Наука, 1980.-974 с

4. Буиякин А.А., Аинчни Ф.И., Гринберг МЛ. Большепролетное покрытие ангара в виде мсгемы перекрестных ферм с мембранным подвесным потолком Новые конструктивные решения строительных металлических конструкций. - М-: ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко, 1983.-С 71-81.

5. Гольдеиберг Л.И., Ханджи В.В., Еремеев П.Г. и др. Конструктивное решение покрытия велотрека в Крылатском Большепролетные про-страиственные металлические мембранные и висячие покрытия олимпийских сооружений. - М.: Стройиздат, 1981. - С 64-78-

6. Гольдеиберг Л.И., Иванов А.Г. Монтаж стальных конструкций пространственного покрытии велотрека в Крылатском Большепролетные металлиадские покрытия олимпийских сооружений. - М.: Стройиздат, 1982. - С 103-113.

7. Григорьев А.С, Шадгаи Б.А. О равновесии квадратной мембраны

Гбольших прогибах ?/ Исследования по теории сооруисений. -Стройиздат. 1980. - P 24. - С 115-120.

8. Давыдов Е.Ю., Нестеренко Н.Л. Исследования покрытий из стальных оболочек в виде гнпаров, состоящих из гофрированных панелей Пространственные конструкции зданий и сооружений: Исследование, расчет, проектирование. - М.: Стройиздат. 1985. - Вып. 5. - С 52-58.

9. Давыдов Е.Ю., Трофимов В.И. К расчету ленточной висячей обо-С*4 /оительная механика и расчет со<умсений. - 1972. - 2. -

10. Давыдов Е.Ю., Нестеренко Н.Л., Абрамчук Н.Г. Покрытие зданий из стальных панелей в виде гиперболических параболоидов Строительство и архитектура Белоруссии. - 1982. - № % С 32-34.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 [ 145 ] 146 147 148