Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 [ 33 ] 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148

где Dj = J" Qj dx, l>2~ i 2 ~ параметры нагрузки 35,37. В уравне-

2а 2а

НИИ (7.20) индекс 1 соответствует иачапьной нагрузке, а 2 - нагрузке после дополнитепыюго иагружения; ЕА - продольная жесткость мембраны; 6 - смещение опор в горизонтальной плоскости; - угол наклона покрытия, определяемый разностью отметок опор; а, Д(- соответственно коэффициент линейного расширения материала мембраны и перепад температур; пролет мембраны.

Прогиб покрытия с учетом упругого растяжения мембраны и смещения опор определяется по формуле

W = 1-- (г-д). (7.21)

8 f V Et /

7.21. Покрытия, стабилизация которых осуществляется предварительным напряжением, рекомендуется рассчитывать постадиино; первая стадия - предварительное напряжение, вторая - работа предварительно напряженной системыла действие поперечных нагрузок.

При предварительном растяжении мембраны притягиванием поперечных ребер к основанию поверхность покрьпия становится квазицилиндрнческой (рис. 7.13), описываемой уравнением

где fj - стрела провиса в середине покрытия; (f + f) - то же, по краям.

Приближенный расчет такого покрытия рекомендуется выполнять как ванто-бапочной системы [64].

7.22. Приближенный расчет мембранной цилиндрической оболочки, стабилизированной изгябно-жесткими элементами, рекомендуется выполнять как совместно работающей системы; мембрана заменяется гибкой нитью, а подкрепляющие элементы - жесткими нитями [53]. В случае трехшарнирной жесткой нити и равномерно распределенной нагрузки прогиб покрьггия и изгибающий момент в жесткой нити с учетом податливости опор рекомендуется определять по формулам:

W - (1/к) [2f/a - (qtv)/Hl[chkx *[(chka- l)shkx/




Рис 7.13. Геометрия поверхности покрытия после пред-варнтелыгого иаоряжеиия

fl - стрела Провиса в исходном состоянии; - стрела провиса после предварителыю-го напряжения

/shka]- l] ± 4wx/a+ f+ (q +v)а2Н +w. + [(q +v)/ /2Н - f/a ] x - Wj(l - Ix I/a ); (7.23)

M = EI[2f/a-(q+ v)/H] [chkx+ [(chka-l)shkx/

/shka] - 1

(7.24)

где к = (H/EI) H - - J Ч - началышя нагрузка; т - допол-

нителы1ая нагрузка; f - начапыая стрела провиса покрытия; х - текущая коорцянвта; Н - распор в ребре; EI - изгибная жесткость ребра;

- вертикальное перемещение покрытая в середине пропета, вызванное взаимным смш;ением опор

-.f+(f+«,a-6j4)"i

(7.25)

Распор в мембране на участках межцу прогонами рекомендуется определять по рмуле

J / 8Е, A,cos«pr qlj. Е.А, \ j

-E,A, cosP= 0,

(7.26)

TAeEjAj.EjA - продольные жесткости мембраны н подкрепляющих ребер; - стрела провиса н пролет мембраны между прогонами.

Совместную работу жесткой нити и мембраны рекомендуется учитывать следующим образом. Первоначально рассчитывают висячую систему в виде жестких нитей без учета работы мембраны по формулам (7.23), (7.24). Затемно формуле (7.26) определяют распор в мембране и рассчитьшают жесткую нить с учетом работы мембраны. Расчет повторяется несколько раз, пока



значения распора в жесткой нити Н не будут близки между собой ( в пределах 5 %).

В случае расположения нагрузки на половине пролета расчет рекомендуется производить по формулам (7.23; 7,24) с соответствующей корректировкой - для менее загруженной части покрытия принимается q, а в более загруженной (q + v).

7.23. Опорный контур цилиндрических покрытий рассчитывается как многопролетная балка на изгибающие моменты в двух взаимно перпендикулярных плоскостях и крутящий момент (в случае эксцентричного крепления к нему пролетной конструкции). Опоры, на которые одираетс*Г контур, рассчитываются на сжатие с изгибом.

Примф расчета. Исходные данные: пропет покрытия 60 м, расчетная нагрузка от собственного веса q = 1,2 кН/м; расчетная временная нагрузка (снег, ветер) v = 1,6 кН/м. Мембрана выполняется из алюминиевого сплава мерки АМг2Н2 (Е = 0,7-10* МПа) толщиной t = 1,5 мм; остальные элементы из стали марки 14Г2, а опорные пилоны из монолитного железобетона. Схема покрытия представлена иа рис. 7.9, я описание приведено в п. 7.18.

С учетом рекоме11аш1й п. 7.1 стрелу провисания покрытия принимаем f - 4,9 M(f/2a = 1/12), жесткостные характеристики прополькых ребер, расположенных шагом 6 м, приняты: 1 = 7,858-10"* м*. V = = 3,14-10" м А = 153,6-10" м (21 50).

Расчет покрытия (продольных трехшжнрыых ребер) без учета работы мембраны. 1. Расчет на равномерно распределенную нагрузку. При равномерно распределенной нагрузке на покры1ие ншрузка иа ребро составит: q = 7,2 кН/м, V = 9,6 кН/м. Распор в ребре без учета удлинения продольных ребер (нитей)

-•• = 881.6 кн.

2f 2-4.9

Удлинение оси ребра и приращение стрелы провисания:

Н2а 881,6-2-30

Д1 =----= -J.--------= 0,0163 м ;

ЕА 2,110< 0,01536

ДГ = 3 AU 3-адш -30 р рз 8 f 8-4,9

Перемещение верха пары пилонов, определенное как для консольно защемленного стержня от распора Н, принято 26 = = 0,2 м. Вертикальное перемещение покрытия, вызванное смещением опор (по формуле 7.25),

= -ft (f V - «/4) = -4,9 + + V 4,9 + 0,2-60 - 0,2» / 4 = 0,577 м.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 [ 33 ] 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148