|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Новая стрепа провиса нити Г = f+ ДГ+ = 4,9 + 0,0374 + 0,577= 5,515 м. Распор в ребре с новой стрелой провисания И" 9,6-30 = 7833 < бкН. 2-5,515 В дальнейшем расчет повторяется с корректировкой стрелы провисания до тех пор, пока разница Между значениями распоров в смежных этапах составит величину порядка 5%, после чего окончательное значение распора используется для дальнейших вычислений. Расчетом получены следующие окончательные эна-четшя: f = 5.511 м, Н = 783,9 кН. Распор в ребре от собственного веса покрытая Н„= AI = Jji9-- = 587.8 ка 2f 2-5,511 Полный распор в системе Н = Н + Но = 783,9 + 587,8 = = 1371,7 кН. к = V H/EI = у/ 1371,7/2,О6-10-7,858-10- = = 9,2-10- 1/м. Прогиб ребра в четверти пролета (при х = 15 м) по формуле (7.23) w= (l/k)[2f/a- (q + v)/H]/chkx+ ((chka-1)Shkx/sbka ]--ij+wx/a+r- (q + v)a/2H+Wj+[(q+v)/2H f/alx Ч " / (9,2-10") 2,113 + (7.931 - 1) 7.868 (-1,862) 72+9,6 1371.7 + 0.577 i! + .4.9- i--L210l.0,577 + 2-1371,7 (7,2+Л) 2-1371,7 4,9 30 ~ 0,577 0.204 M. Изгибающий момент в четверти пролета при х = 15 м по формуле M = El[2f/a- (q + v)/H] chfcx+ [(chka- 1) shkx/shka] - l= = 2.06-10-7,858-10"* [2-4,9/30- (7,2t9,6)/1371,7lf2,113 * /•7 ail . л\ 1 = ИбкН-м. L 7,868 J 2. Расчет на одностороннюю нагрузку. Покрытие загружено по всему пролету равномерно распределенной нагрузкой q - 7,2 кН/м и распреле-ленной временной нагрузкой v = 14,4 кН/м на половине пролета. Распор в сисчеме без учета удлинения нита от временной нагрузки 14,4-ЗО 2-4,9 = 661,2 кН. Далее определнстся удлинение и приращение стрелы провиса по формулам, аналогично прсдьщущему случаю, и вычисляется распор в системе покрытия. Вычислениями получено: f = 5,423 м, Н = 597,4 кН, Hq = = 597,4 кН; Н =1194,8 кН е +l„<iAt =0,0011 м. Прогиб в четверти пролета прн х = 15 м по формуле (7.23) в менее загруженной части нокрытня w» (l/k) [2f/a q/H] clikx + [(chka - 1) shfcx /shka]-l - t)"""*"-" Unu-mW- 6,365
1.929 /14,430 0.4979 \ 4-1194,8 30 / x (-15) +4,9 7,2 + il \ 1194,81- 0,4979 + 0,0389 m. Изгибающий момент в четверти пролета при х = - 15 м по формуле 7.24 для менее загруженной части пролета М= El[2f/a- q/H]jclikx + [(chka - Dshkx/shka] - l] = = 2,0610-7,858-10"* 6,443- 1 6,365 C- 1,648) 4,9/30--ji--l[l,929 1 - ij =385,2kH-m. Значения прогибов и изгибающих моментов в более загруженной часта покрытия определяются по приведенным выше формулам с подстановкой действующей на этой частя покрытия нагрузки (вместо q подставляется q V) и с учетом знаков, зависящих от расположения координатных осей. Поскольку эначенне изгибающего момента в четверти пролета конструкщш для односторонней нагрузки получилось большим, чем при равномерном эагрУкении, расчет системы (с учетом работы мембраны) для случая несимметричного нагружения приводится ниже. Принимаем шаг поперечных ребер (пролет мембраны) 3 м, стрелу провисания 2 см, вес мембраны q=2.5:l0" кН/м, временную нагрузку v = 14,4 кН/м. Рассматривается более загруженная половина покрытия. Ординаты у для сечения продольных ребер, отстоящих на расстоянии X = 12 и X = 15 м, согласно формуле (7.19) будут иметь значения У)~ = 4,116 м, у(и) = 3,675 м. При воздействии ншруэки (из предМ№Щего расчета) эти ординаты будут иметь значения: улал =4,7283 и у(ц\ = = 4.2587; ДУ= У (12) - y(i5) =4,7283- 4.2587= 0.4696 ; А V (1 AftQA tgi, = -- = = 0.1565, V = 8°54. амф =0,988, Ах 3 = q/cos* = 0,00253 кН/м ; Я.У. 0,00253-3 8f 8-0,02 v, =v/cos* = 14.5774 кН/м ; .О-ООИЗ.. = 0.0000144 = 1.44.10-кН.м: 12 12 „ = = 4-iZllil = 478,1 кН-м. 12 12 Распор в мембране Н, определяемый по формуле (7.20) «2 0,710-0,0015 к -----,- Т>, - Ч, f-------- lf-hlp: - 0,142 . . 2-3-0,142 = 0. Н,= 426,26 ка 0,7-10олО15-6 X „г X 478,1- 0,988* Вертикальная составляющая опорной реакции Htg* - 66,71 кК Проведя аналогичные вычиспешя для сечений ребер с координатами X = 18 н X =21 м будем иметь Hjtg* =85,05 кН. Таким образом, разница 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 [ 34 ] 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 |
|
|
