Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 [ 40 ] 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148


Рис 8Л. Геометрия седловидной оболочки

угол хорды с новой осью - hi =Ф , ~ гг, VI ~Tji - Pi --4+(3=v: угол касательной с новой осью - 1 = „I; - Р

мать отношение 11 = const no всей поверхности оболочки (где f - пролет и стрела провиса мембраны по вогнутому направлению). В такой системе усилие Нц - qt / 8f можно рассматривать как горизонтальную проекцию опорной реакции. Вертикальные составляющие опорных реакций при перепаде высот между контурами (С)

A=q1/2(I+C/4); В = qV/2(l - C/4f„ ) . (8.5)

Значение А относится к круто расположенной арке, а В - к пологой (рис. 8.7). Мембранные нагрузки в плоскостях таких арок соответственно равны

H3„=H„/sin.j; H„ = H„cos(v„ + r7)+Bsin„, (8.6)

вн* и ~ наклона арок к горизонтали (рис. 8.7)

8.33. При аналитическом определении усилий в злементах пространственной системы (седловидная мембранная оболочка, контур) рекомендуется рассматривать два следующих варианта приложения поперечной нагрузки: полное загружение всей мембранной поверхности равномерно распределенной нагрузкой расчетной интенсивности; приложение полной расчетной временной нагрузки на половине покрытия, целиком загруженного постоянной нагрузкой. Второй вариант эквивалентен сумме воздействий: симметричной нагрузке интенсивностью, равной постоянной плюс половине временной (снеговой), и асимметричной, равной половине снеговой нагрузки. Поэтому в качестве основных расчетных вариантов рекомендуется принимать симметричное и асимметричное воздействие.

8.34. Рекомендуемая методика расчета опорного контура включает в себя следующие этапы:




Ри& 8.7. Расчетная схема нагрузок, по)еааншихся иа контурные арки

1) назначение расчетной модели. При расчете контура натянутая поперечной нагрузкой мембрана заменяется упругой средой с вычисленными по формуле (8.4) коэффициентами поо тели (к). Тогда расчетной моделью служит лежащая на упругом основании арка, воспринимающая опорные реакции мембраны;

2) определение прогибов контурных арок в плоскости их кривизньь Прогибы контурных арок находятся в результате решения контактной задачи, обусловленной принятой выше расчетной моделью. Для вычисления прогибов рекомендуется применять энергетический метод (метод Ритца).

При аппроксимации деформируемой оси арки используются тригонометрические ряды. Для прогибов контурных 6ecuiai»rap-ных арок рекомендуется принимать следующие выражения:

в случае применения симметричной нагрузки

1 - COS

2inrx

(8.7)

в случае приложения асимметричной нагрузки

(2т-И)7ГХ

(2т- Отгх

(8.7а)

где S - длина арки; начало координат (х = 0) принят у пяты эки.

При определении полной энергии деформации системы необходимо учитывать Ьнергию изгиба Vj и сжатия Vj контура, энергию деформации упругого основания (Vy,

При решении задачи методом Ритца следует учитывать не менее трах членов разложения ряда.



а при наличии в системе затяжки - и знергию удлинения затяж-

V=V,t V,+Vy + V3„. (8.8)

При вычислении энергии деформации ушугого основания с переменными коэффициентами постели Е рекомендуется аппроксимировать их изменение тригонометрическими функц» ями.

В случае приложения симметричной нагрузки энергия сжатия контура в уравнении (8.8) должна быть затшсана в функции прогиба. Для этого рекомендуется использовать следующие зависимости между укорочением оси арки Д и ее прогибом:

в случае иесмещаемых опор арки укорочение ее оси равно разности между начальной и деформированными длинами ее дуг, что приближенно может бьпь выражено в виде

г г 2

ДЗ L J ydx- /(ytw-) dx, (8.9)

где у - уравнение оси арки.

При паработшеском очертании оси арки интегрирование (8.9) дает А =- Wj, где = w, - коэффициент при первом члене ряда (8.7); f Д- стрела подъема и пролет арки.

В случае смещаемых (по горизонтали) опор арки при определении зависимости между укорочением оси арки и прогибом следует ввести поправочный коэффициент "т* на увеличение прогиба, вызванное горизонтальным смещением опор.

(8.10)

где w, - прогибы арки от ее о&катия н от горизонтального смещения опор; М, изгибающие помекгы в ключе арки от ее обжатия и горизонтального смещения опор.

При вослринятии распора арки фундаментами и затяжкой в равных долях коэффициент m ~ 0,4 ,.. 0,5.

При горизонтальном смещении опор арки

Д = - nw, , (8.11)

гдеп=ПрП1.

Прн кососимметричной нагрузке изгиб арки происходит без сжатия Д =0.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 [ 40 ] 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148