Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 [ 41 ] 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148

При наличии в рассматриваемой системе затяжки, знергия удлинения затяжки должна быть также записана в функции прогибов. При горизонтальном смещении опор распор арки уравновешивается суммой силы трения фундамента о грунт и усилия в затяжке. Для данного общего случая деформирования системы выражение для энергии удлинения затяжки рекомендуется принимать в виде

/п W, ЕА \ 2

-( -Z----Q + 0,5Rgtga , (8.12)

\ Scosa /

где А, А - площади поперечных сечений арки и затяжки; 1* S - пролет и длина дуги арки; - вертикальная опорная реакция арки; Q - сипа трения подошвы фуьщамента о грунт; а - угол наклона касательной к арке в четверти пролета;

3) определение изгибающих моментов в опорном контуре. Изгибающие моменты в плоскости кривизны.контура вычисл! ются из двфференциапьиого уравнения изгиба его оси. При этом используются ранее вычисленные методом Ритца значения прогибов контура w или Wj н их выражения (8.7,8.7а). Для арочного контура изгибающий момент в плоскости кривизны арок

М=-Elw"cos¥, (8.13)

где - угол между касательной к оси и горизонталью в данном сечении арки.

В случае симметричной нагрузки изгибающие моменты определяются с использованием выражения (8.7), при односторонней нагрузке суммированием моментов, определенных с учетом выражений (8.7) и (8.7а)-,

4) определение продольной силы в опорном контуре выполняется по закону Гука с использованием полученного вьппе въъ ражения для укорочения оси арки. Значение продольной силы в ключе арки вычисляется по формуле

N = nw,EA/S, (8.14)

где w - определяется из решения системы вариационных уравнений ме-тодолГРитда.

Значение продольной сипы в других поперечных сечениях арки вычисляется по формуле

N= Njcosip-bRsini. (8.15)

8.35. Расчеты показывают, что влияние сопротивления мембраны на изгибающие моменты - учет совместной работы мем-



бранной оболочки с полого (10 - 15" к горизонтали) расположенным контуром - существенно позволяет снизить изгибаю-идае моменты в нем в 2-2,5 раза. В этих арках сопротивление натянутой мембраны значительно снижает также изгибаюпще моменты от горизонтального смещения опор (удлинения затяжки).

Продольная сила в полого (lO-lS к горизонтали) расположенной контурной арке оказывается на 10-15% меньпю, чем в одиночной арке от той же нагрузки, что свидетельствует об участии седловидной оболочки в работе арки на сжатие.

8.36. При наличии вертикальных опор, поддерживающих арочный опорный контур мембранной оболочки, контур в вертикальной плоскости рекомендуется рассматривать как криволинейную иеразрезную балку с защемленными концами.

8.37. При прикреплении краев мембранной оболочки не в центре, а на грани поперечного сечения возникает дополнительный крутящий момент М. = 0,5Hdsin где d - длина стороны поперечного сечения контура.

На поверхности седлов(щной мембранной оболочки преобладает двузначное (растянуто-сжатое) поле напряжений. Нормальные растягивающие напряжтня в мембранной оболочке примерно равны усилию в единичной гибкой полосе данной геометрии.

8.38. Как показьшают результаты экспериментов и численных расчетов (методом стержневой аппроксимации) на участках двоякой кривизны в направлении, перпендикулярном растяжению, возникают сжимаюидае напряжения примерно той же величины. Однако, как показали экспериментальные исследования мембранно-арочных систем, благодаря стабилизирующему воздействию растяжения потери устойчивости листа седловидной оболочки, на большей части ее поверхности не происходит.

ПОКРЫТИЯ из ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ПАНЕЛЕЙ В ФОРМЕ ГИПАРА С ПРИМЕНЕНИЕМ ПРОФИЛИРОВАННОГО ЛИСТА

8.39. Гиперболические панели изготовляются из стального профилированного настила и предназначены для покрытия прямоугольных в плане зданий и сооружений пролетами до 24 м, не оборудованных подвесными кранами. Профилированный настил, обладающий незначительной поперечной жесткостью, позволяет без особых силовых воздействий придавать поверхности форму гиперболического параболовда. Покрьггае образуется совмещением панелей подлинным сторонам-для о днопро летных зданий и совмещением панелей по длинным и коротким сторонам для многопролетных зданий. В некоторых случаях для уменьшения металлоемкости панелей следует применять шпрен-гельное подкрепление длинных сторон опорного контура. Конструкция ограждающей части покрытия принимается аналогично



традиционным покрытиям по стальным профилированным листам.

8.40. На строительную площадку панели поставляются ком-плексными, т.е. с у1ке уложенными элементами ограждающей части покрьггия и, при необходимости, с встроенными водоотводными воронками [10].

8.41. Гиперболические панели состоят иэ пространственного опорного контура и пролетиой конструкции и имеют прямоугольный план. Размер короткой стороны прямоугольника 3 м, а размер длинной стороны равен пролету здания. Углы панелей, лежащие на разных диагоналях прямоугольника, расположены по вертикали в двух уровнях с разностью отметок I -1,5 м (рис. 8.8).

8.42. Длинные стороны опорного контура рекомендуется образовывать из одиночных холодногнутых и горячекатаных щвеллеров или из прямоугольных труб. При этом стенки швеллеров следует укреплять поперечными ребрами жесткости с расстоянием между ними, равным 2,5 - 3 высотам сечения. Короткие стороны контура изготовляются из аналогичнь1х профилей, но с горизонтально расположенной стенкой. Сопрнжение длинных и коротких сторон опорного контура панелей одна с другой обеспечивается болтами нормальной точности или сварки (рис. 8.9).

Отверстия в стенке длинной стороны опорного контура и в торцевом ребре жесткости предназначены для соединения со смежными панелями. В неопорных узлах опорные пластины отсутствуют.

•8.43. Пролетная конструкция панелей образуется из листов профилированного настила с расположением гофр вдоль длинных сторон опорного контура. Применение здесь профилированного настила, имеющего незначительную поперечную жесткость, способствует уменьшению вертикального изгибающего момента в длинных сторонах опорного койтура и, как уже отмечалось, позволяет довольно просто образовать поверхность в виде гиперболического параболоида.

8.44. Рекомв1щуется пролетную конструкцию крепить к верхней или нижней полке сечения длинных сторон опорного контура панелей (рис. 8.10). В первом случае значительно упрощается устройство ограждающей части покрьггия, во втором -улучшается интерьер помещения. Вариант крепления профилированного настила к коротким сторонам приведен на рис. 8.10, е. Соединение листов профилированного настила между собой вдоль и поперек гофр осуществляется на болтах нормальной точности. Присоединение пролетной конструкции к сторонам опорного контура может быть болтовым или комбиДиро-ванньпи (с применением болтов и дюбелей). При этом брлты снабжаются шайбами толщиной, равной толщине стенки профиля короткой стороны опорного контура. В крайних гофрах про-



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 [ 41 ] 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148