Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 [ 43 ] 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148


-г--тл"



Рис. 8.12. Варианты объединшия коротких сторон панелей в виде nmapa в подетропнлысую конструкцию

а - установкой распорок и растяжек; 6 - опиранием па жесткие элементы (фермы или балки); в - опиранием над подкосы; 1 - короткие стороны опорного контура панелей; 2 - распоркн и растяжки; 3 - подкосы; 4 -жесткие элементы; 5 - надкопонники; 6 - колонны; 7 - подкрановые балкн



прерывности слоев ограждающих элементов покрытия. Затем укладывается последний верхний слой гидроизоляционного ковра. После монтажа блоков стыкн между ними заделываются.

8.52. К осуществленным складчатьт! покрытиям из гиперболических панелей пролетом 15 м относится спортивный зал в Витебске и склад в Минске. В настоящее время разработаны проекты спортивного зала пролетом 18 м для универмага "Беларусь** в Минске и эллинга пролетом 24 м на водохранилище в г. Заспавле.

8.53. При расчете гиперболических панелей определяют прогибы и напряжения в их элементах прн работе в составе складчатого покрытия. При этом пролетная конструкция панелей работает как анизотропная моментная оболочка, а длинные и короткие стороны опорного контура испытывают сжатие с изгибом. Определение прогибов и напряжений в любой точке панелей с учетом всех конструктивных особенностей следует вести с применением ЭВМ по специально разработанным для этих целей программам. Палее излагается инженерный метод расчета панелей [8; 102].

8.54. Гиперболические панели рассчитывают а геометрически нелинейной постановке, основьшаясь на стержневой аппроксимации их поверхности. Для этого пролетную конструкцию заменяют ортогональной сеткой, в которой стержни к-го направления направлены вдоль гофр профилированного настила, а 1-го - поперек гофр (рис. 8.13). Шаг Ь- стержней к-го направления принимается равным шагу гофр Щ)офилированного настила, а шаг Ь стержней i-ro направления равным 2-3 м. Стержни к-го направления обладают изгибной жесткостью в вертикальной плоскости и жесткостью на растяжение. Стержни i-ro направления имеют только жесткость на растяжение.

8.55. Расчет панелей рекомендуется производить на воздействие равномерно распределенной по всей их поверхности постоянной и временной нагрузок. Сосредоточенные технологические нагрузки учитываются дополнительно с учетом характера их приложения.

8.56. Нагрузки на панели приводятся к узловьт! Р, приложенным в узлах ортогональной сетки. Значения узловых нагрузок определяются согласно указаниям п. 12.42.

8.57. Узловые нагрузки Р перераспределяются между пересекающимися в узлах стержнями к-го и i-ro направлений по формулам (12.30), (12.31), (12.32). Эти стержни в дальнейшем рассматриваются как отдельные элеметпы. При зтом, вьь числяя функцию Ф по формуле (12.32), следует принимать Ej = Е = 2,06-10* МПа, а = 6bJ\ МПа, где и - ширина н высота одной волны профилированного настила (формула для вычисления значения Ej получена на основании соответству-



ющих экспериментальных исследований листов профилированного настила),

8.58. Определение усилий в стержнях к-го и i-ro направлений осуществляется в два этапа. На первом этапе вычисляются максимальные горизонтальные составляющие усилий в стержнях. На втором этапе учитывается изгибная жесткость стержней к-го направления.

8.59. Максимальные горизонтальные составляющие Hj усилий в стержнях к-го и 1 в стержнях i-ro направлений для точек, где их горизонтальные перемещения равны нулю, определяются из кубического уравнения вида (12.33), где характеристики нагрузки D] и вычисляются по выражениям (12J5) (см. п. 12.44). Значение стрел провиса для каадого стержня находится из предположения, что исходная форма стержней - квадратная парабола. При этом стрелу провисания fj(i) средней точки пролетной конструкции на основании экспериментальных данных, обобщающих опыт изготовления панелей, рекомендуется брать 1] (1/60-1/100). При равномерно распределенной нагру> ке точки, где горизонтальные перемещения стержней равны нулю, лежат в срдаем сечении панелей. Для других нагрузок координаты X и у этих точек находятся из условия

1 Х(У) ,2

= о, (8.16)

где Zp, - первые производные кривых начального н конечного провиса аппроксимирующей системы.

5.60. Правильность вьшолнения первого зтапа расчета проверяется сопоставлением вертикальных ординат zh стержней к-го и i-ro направлений в узлах ортогональной сетки, вычисляемых по выражению (12.38). Их отношение должно бьггь равно единице (допускаемая погрешность + 5%). В противном случае расчет по определению значений Hj и Hj следует повторить, предварительно скорректировав функцию распределения

по формуле (12.37) и перераспределив нагрузку Pj между пересекающимися стержнями в каждом узле сетки.

8.61. На втором этапе расчета изгибная жесткость стержней к-го направления в каждом узле ортогональной сетки учитывается итерационным процессом по формулам:

Мк-Нкк-М,к = 0; (8.17)



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 [ 43 ] 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148