Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [ 46 ] 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148

Am Аб + 2Аэ/ (1 + Ду) cos е + 4 Aj cos /?. (8.26)

где А1, Aj - соответственно площади стержней, заменяющих длинные стороны опорного контура панелей в местах их опирания на жесткие (колонны, балки) и упругоподатливые опоры (в также в местах отсутствия таких элементов) без учета воздействия горизонтальных диагональных стержней "л**, оказывающих влияние нажесгкость всей плоской системы при ее работе на сжатие и растяжение; А, Ад - площади стержней лодс1ропильной системы применительно к варианту, изображенному на рис. 8.12, а (для варианта показанного на рис. 8.12, в, площадь стержней равна нулю, а для вианта, приведенного на рис. 8.12, б, площади стержней "5" и "а " равны нулю); Ъ, Я-- ширина и длина панелей в плане; Ду - горизонтальные смещения узлов подстропильной системы при ее удлинении, равном единице; 0 - угол между стержнями "л" и "м"; - модуль сдвига гиперболической панели; Е - модуль упругости стали; е - угол между стержнями "6 " и "Э **.

Площади Aj и А31 стержней "ж" и "з", модуль сдвига панелей Gjj определяются по выражениям:

Аж.= Аз„/л/ТТ;; (8.27)

Аз, =-------L------; (8,28)

Е -УТ+4к=- Е + --

G„=G + G„, (8.29)

где к, t - коэффициенты; А - фактаческая площадь сечения длинных сторон опорного контура панелей; G, - модуль сдвига опорного контура панелей, учитывающий степень защемления его сторон в углах и определяемый по известным методикам; G„ ~ модуль сдвига профилированного пастила (G„ =460 МПа).

Значения Ду, к н J вычисляются следующим образом:

Ду=----------; (8.30)

2* -

A(,cose

к = h/l, (8.31)

f= -Л , (8.32)

где h - высота подъема углов гиперболических панелей; с - упругая характеристика опор стержня "э" или, другими словами, усилие, необходимое для перемещения опоры по вертикали на единицу длины.



Следует отметить, что упругая характеристика опор стержня "з" зависит от пролета подстропильной системы, угла наклона коротких сторон опорного контура панелей и размера сечении стержней, образующих подстропильную систему.

Пример расчета. Исходные данные. Пролет здания 18 м, шаг колонн 12 м. Размеры панелей в плане bxt= 3x18 м. Высота подъема углов, лежащих на одной диагонали прямоугольника, 1 м. Тип подстропильной конструкции взят в соответствии с рис. 8.11. Профилированные листы марки Н40-711-0,8 по ГОСТ 2404S-80. Материал панелей - сталь марки вСтЗкп2г1 по ТУ 14-1-3023-80 с расчетным сопротивлением Еу=220МПа и модулем упругости Е =2,06x10* МПа. Коэффициекп.! условий работы (7) и надежноста по назначению (7) соответственно равны 1 и 0,8. Расчетная нагрузка от собственного веса покрытия (g) IxlO" МН/м , а от снега (V) - 2x10" МН/м. Сосредоточенные горизонтальные и вертикальные нагрузки на покрытие отсутствуют. Начальная стрела провиса пролетной конструкции в центре панели f =0,18 м, а форма провиса вдоль н поперек гофр профилированного листа ~ квадратная парабола. Опорный контур панелей запроектирован нз гнутых швеллеров. Пролетная конструкция из профилированных листов крепится к нижней попке сечения длинных сторон опорного контура. Шаг элементов жесткости принят 6 м.

Расчет пролетной конструкции. Согласно указаниям п. 8.54 заменяем пролетную конструкцию панелей ортогональной сеткой, в которой стержни к-го направления расположены вдоль гофр профилированного настила, а i-ro направления ~ поперек. Шаг Ь- стержней к-го направления принимаем равным размеру гофр профилированного настила 0,178 м, а шаг стержней i-ro направления 2 м.

Стержни к-го направления обладают изгабной жесткостью в иерти-кальной плоскости и жесткостью на растяжение. Для них А~2-10~ м*; 1 = 3,7510"* м; W =1,55-10"* м; =2,0610* МПа. Стержни i-ro направления облгщают только жесткостью на растяжмие. Для них А. =

= 16.10-* м= и Ej =6 = 6 = 26,7 МПа.

1 ho 0,04

Учитывая указания п. 8.55, расчет панелей ведем на действие равномерно распределенной нагрузки. Нагрузку в соответствии с требованиями п. 12.42 приводим к вертикальной узловой Р= (g + V) bb. = (1-10~ +

+ 2-10~Ъ2-0,178 =1.066-10" МН. Нумерацию узлов ортогональной сет КН (см. рис. 8.13. б) выполняем с учетом симметрии приложения нагруэ-киР.

Функцию распределения нагрузки Ф определяем для каждого узла ортогональной сетки по выражению (12.32). Так, для узла 1.4

1.411 (3 - 1.4И)-18-2,06-10*-2-10"*

ф = --------------------- 11.942.

2(18- 2)-3.26,7-16-10"*

Рас1Ч)едепсние нагрузки Р между перасекающимнся стержнями к-го и i-ro направлений выполняем по формулам (12.30) и (12.31). Цпя узла L4 значения нагрузок Ри Р соответственно равны:

" 1 + 11,942



I,06«-10" г +"11,942

ao83-io" мн.

Результаты аналогичных вычислений для некоторых узлов приведены в табл. М.

Таблипа 8 J

узлов

1.2 2.4 4.3

6.1 8.3 8.4

1,411 МИ 1,233 0,в77 0,521 0,165 0,165

0,764 1,048 10,958 1,276 0,146 0,02 0,108

0,463 0.547 0.979

0,136 0.021 0,104

ft605 021 0,089 0,469 0,932 1.047 0,964

Примечание. Значения нагрузок Р, и р. увеличены в 1000 раэ.

На следующем этапе расчета стержни 1-8 к-го направления и 1-4 1-го направления рассматриваем независимо один от другого как однопролетные гибкие нити, загруженные нагрузками Р, и Pj (см. рис. 8.13, е. г). Вертикальные составляющие опорных реакций стержней V.,,;. определяем как для обычных однопролетных балок, а горизонтальные составляющие опорных реакций Hjj - по формуле (12.33). Результаты вычислений приведены в таблицах. Там же приведены значения характеристик нагрузки D,, вычисленные по формулам (12.35) (12.36), а также значения расстоянийх,и у.от опорного контура до рассматриваемого узла ортогональной сетки, стрел провиса и f j, пронетсе V \ « И"™*0к-\1 етржие» коэффицментои nj =кО)"ке) " "кО>=ок(1)/*ка)-

Значения f, и 1-ок() указанных таблицах м основании указаний п. 8.59 определялись по формулам:

OK(i)

= K0)(

1 + 8

K(i)

Для пояснения приведем порядок стержню 1 к-го и i-ro направлений (табл. 8.)!):



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [ 46 ] 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148