Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 [ 48 ] 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148

Таблица SjT

Пвоначальное значение

Скорректарованное значение

Mj,j,MHm

<, 1/м

М,„, МН-.«

0.177 0,159 0,124 0,071

-5,5 -6,5 -6

-6,25

0,0425 0,0502 0,0464-0,0483

-5,75 -6

0,0444 0,0483 0,0464 0,0464

8.1 8.2 8.3 8.4

0,037 0,033 0,026 0,015

-0,5 -1,25 -4 -18

0,0039 0,0097 0,0309 0,1391

-0,5 -1,75 -5,25 -14

0,0039 0,0135 0,0406 0,1082

Примечание. Значения г* и М увеличены в 1000 раз.

„ = bAIIipjr!=2,66Mna< 16-10"

<220-1/0.8 = 275 МПа. Проверка выполняется. Следовательно,

. . «филированные листы принятой марки удовлетворяют требованиям расчета.

Расчет опорного контура. Расчет элементов опорного контура выполним в два этапа. На первом этапе подберем сечение длинных сторон контура, на втором - коротких. Расчетные схемы представлены на рис 8.13 и 8.14.

Сжимаютцие нормальные усилия в длинных сторонах контура, а также изгибающие моменты в вертикальной н горизонтальной плоскостях с учетом указаний пл. 8.63 и 8.64 равны:

N,=0,5EH, = 0,5-2(49,1 + 49,0 + 48,9 + 46,3 + 41,5+48,3 + + 31,0 + 15,3)10" = 329.4-10" =0.33 МН;

"к. = PkzV - V, (г/2 - b,,) - Vj 3 (V2 - 2b) -

- V, J tl/2 - ЗЬ, ) - V, , (t/2 - 4b ,) - qjl8 =

= (10,1725-18/2- 0,665-7- 1,776-5- 2,544-3- 2,96-1-

- 0,2475-18/8)10"=0,0574 МН-м ;

"ку=Мку,.=Рку.З- Им2)Ьк= (М2-2.72/2) 10-X

X 2 = 0.006 МН-м,

me - часть расчетной нагрузки от собственного веса покрытия и снега, воспринимаемая непосредственно длинными сторонами контура; F, и



куз " опорные реакции длинных сторон от нагрузки q, усилий / y HycHnHftHj-Hjj.

qi= {g+V)bj(j/2 = {l+2)10"-ai65/2 = a2475-10 МН/м; Kz = ir * " aW75-10-*.l8/2+ 1/2 X

x2{2.960 + 2,544+l,776 + 0,«65)10" = 10,1725-10" MH; Fy 3 = Hj J + Hjj/2 = (3.06 + 2.72/2)10" = = 4,42-10"* MH.

на сторон, так как он практически не влияет на нх значения.

Сучение длинных сторон контура в местах сопряжения смежных панелей после их расчета в соответствии с указаниями п. 8.65 как вне центренно скатых стержней иа действие усилий 2N и 2М принимаем иэ гнутых швеллеров Гн [360x160x7. При этом напряжения о и °кг cic™ соответстаенно равны 235 и 249,1 МПа, что меныие предешлодопустимогозначенияКТр/Тд 220-1 /0,8 =275 МПа.

Сечение длинных сторон конфа у торцов здания или попечных тем п№ arypi шх швов после их расчета в соответствии с указаниями п. 8-66 как внецентренно сжатых стержней с двумя эксцентриситетами на действие усшшй Nj, М , М и с учетом крутящего момента принимаем из гнутых швеллеров Гн [ 360x160x8.

Следует отметить, что при расчете в эяпзс прочности не учитывался разгружающий момент, возникающий из-за эксцентриситета приложения усилия N относитепыго центра тяжести поперечного сечения сторон-

Изгибающие моменты М и в вертикальнее! и горизонтальнее! плоскостях коротких спфон опорного контура с учетом указаний п. 8Л8;

Miz=Fizb/2- Ук.,(Ь/2- Ь.,)- Ук,,(Ь/2 - Ь,„ - bj )-

- к,*(Ь/2 - Ь.- 2Ь,) - , (b/2- b,,- 3b,) -

- V(b/2- b,, - 4b,) - 3 (b/2- b. - 5b,) --Vj{b/2- bio-6b -Vi{b/2-b,j,-7b,)-qb2/8 = = (30,731-3/2 - a844-l,335 - 2.205-1,167 - 3,203-a979 -

- 3,718-0,801 = - 3,955-0,623 - 4,064-a445 - 4,lll-a267--4,131-0.089- 3- 3/8) 10" =a0272 МН-м ;

•ix = "lx.i = tix «b/2- b./2) - Нз(Ь/2 - b./2 - bj„) --Hk,7 (b/2-b,/2- bjo- b.)- H(b/2- b,/2- b,„ -

- 2bi)- H5{b/2- b,/2- Ь,д- 3b,) - H{b/2- b,/2-



- b,,-4b,) - H,{b/2- b./2- b,„- 5b,) - ,(b/2-- b,/ 2 - b,p - 6b,) ] /cosa =.{329,4-1.411 - 15,3-1,246 - 31 x к 1.068 - 41,5-a89- 4€,3-a712- 48,3-0,534- 48.9-0,356 - 49 x X 0,178) I0"3/0.949 = 0.306 МН-м, где q - часть расчетной нагрузки от собственного веса покрытия и снега, воспринимаемая непосредственно короткими сторонами контура; F, - опорные реакции коротких сторон от нагрузки q, уоишй , " Vk 8 и усилий g. Их значение:

-{e + V)b/2= {1-ь2)10"*2/2=310*МН/м;

F. =~-{Чк+ ZFj)-3-10~-3/2i-l/2-2(4>131 1-4,111 +

-ь 4,064-ь 3.955-ь 3.718-ь 3,203-2,205-1-0,844) 10"- за73И0"МН;

Fj, = = ~ ЕН = 329.4 10- МН,

Наибольшее сжимающее нормальное усилие в коротких сторонах контура в местах сопряжения смежных панелей с учетом указаний п. 8.67 определим как в элементе подстропильнс* системы: N. = {Fp- Р)/мпа =

= (0,164 - 0.041)/0.316 =0.389 МН. где F =F -fP-{10.1725 f:30.731)x

xlO" - 0,041 МН - сосредоточенная нагрузка на узлы гюдстропипьной системы; F-, = 4F = 4- 0,041 = 0,164 МН - опорная реакция подстропильной системы.

Наибольшее сжимающее нормальное усилие в коротких сторонах контура у крайних осей здания или продольных температурных швов J =N--«-Fjj, j/cosa=0,389+ 1.363-10"/0.949=0,39 МН,

ку,1 *"i,42bK *"i,3 Vk " {1.02-4 » 2,05-2) 10"/6 = 1,363 x X10" MH.

Сечение коротких сторон контура в местах сопряжения смежных панелей после их расчета в соответствии с указаниями п. 8,69 как внецентренно сжатых стержней на действие усилий 2Nj и 2М. принимаем из гнутых швеллеров Гн. [360x160x8. При этом напряжения с и а в сторонах соответственно равны 232,3 и 274,8 МПа.

Сечение коротких сторон контура у крайних осей здания нли продольных температурных швов после их расчета в соответствш! с указаниями п. 8,70 как внецентренно сжатых стержней с двумя эксцентриситетами на действие усилий ti-. М-, М н с учетом крутящего момента принимаем из гнутых швеллеров Гн. [400x200x10.

стягивающие усилия в растяжке 4 и сжимающее в распорке J подстропильной фермы системы. Представленной на рнс. 8.14, в:

N=N, ,cosa= 0,39-а949= 0,37 МН ;

N5= N4- NjCOsa = а37 + 0,13-0.949 = 0.493 МН,

где = F/ dna= 0.041/0,316 = 0,13 МН - усилие в короткой стороне опорного контура, испытывающей растяжение при работе в составе подстропильной системы,



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 [ 48 ] 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148