Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 [ 62 ] 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148

а

Рис. 11.9. План расположшия характерных точяс для < ЛИЙ в оболочке

яуси-

а - прямоугольное покрытие с недеформируемым контуром; 6 - квадратное покрытие с податливым опорным контуром; 1-3 - точки для определения усилий


Рис. 11.10. Зна< жеяяо-деформц чальной стрелой тфовнса фп п

1 о, А 7 для on ного состояния квадратной

=мбра



Njk = PavqaEt. (11.20)

Числовые коэффициенты Oi, 7i, Та, определяют по

графикам, приведенным на рис. 11.10, в зависимости от безразмерного параметра

f= (q/E)(a/t)(a/f„)». (11.21)

Изгибающие моменты в вертикальной плоскости опорного контура можно вычислять по формулам (11.8), (11.9)

РАСЧЕТ МЕМБРАННЫХ ПОКРЫТИЙ С УЧЕТОМ ПОДАТЛИВОСТИ КОНТУРА

11.27. Приведенные ниже формулы используются для предварительного расчета мембранных покрытий с учетом изгибной я плоскости мембраны (Е]) и продольной (ЕА) жесткостей опорного контура, опертых как цр углам, так и по всему периметру. Относительные продольные к и изгибная в горизонтальной плоскости п жесткости опорного контура определяются по формулам (3.1).

Относительные жесткости опорного контура рекомендуется принимать не менее; для железобетонного контура к >

> 0,75; п > 3,5-10; для стального контура к > 0,5; п>

> 2,5-10". При наличии вутов (распорок) в углах контура в соотношения (3.1) вместо а (половины пролета покрытия) следует подставлять значения а, = а - а, где а - длина вута.

11.28. Напряжения, перемещения и усилия в элементах мембранного покрьпия на квадратном плане с учетом податливости опорного „контура и относительной начальной стрелы провиса (11.21) f = 10 следует вычислять по формулам:

прогиб в центре мембраны

Wo = o,-Jqa/(Et); (11-22)

а, = (1.02 + 0,26/к1=)0,б , (11.22а)

максимальные нормальные напряжения в мембране (точка 2, на рис. 11.9,6).

"шах =T.VqVE/t; (11.23)

71 = 1,22-0,82 - 0,055 •f7,62-0,ll (11.23a)

В случае вьшолнения мембраны переменной толщины (п. 11.9) напряжения в углах пролетной конструкции находят по формуле (11.23), а толщину основного полотнища проверяют по формуле



о, =72-4* аE/t? , Т, = 03-0.17 - 0,&0,09 .

(11.24)

(11.24а)

При выполнении мембраны переменной толщины в соотношения (3.1) для опредпения относительных жесткостей опорного контура подставляется толщина основного полотнища ti-

Максимальные касательные напряжения в мембране (точка J, на риС- 11.9,6):

W = 73>}q"aE/t=, (11.25)

Уз = 0,9978). 0,93"" (1.06 + 0,105к), (11.25а) при 0,00001 < ii < 0,001 Тз = 0,9975 (0,0185 + 0,00283к)/п" ,

(11.256)

при 0.001 < п < 0,1.

Максимальные изгибающие моменты в опорном контуре в горизонтальной плоскости: в середине стороны

М, = Р, (EI)q»/(E4a), в углах

Mjx = &(EI)KqVE4a;

Р, = ч/7,3/к + 9,05 - 105 пУк" при 0,00001 < ii < 0,001;

(11.26) (11.27)

10i

Р, =0,108 0,043 при 0,001 < п < 0,1;

V4.8/k+ll + 0,8-0,93

1/к , (0Д6 - 0,024/к) fo = 128-0,92 /(Itfn)

при 0,00001 < п < 0,0002;

ft55 1/5

02 = 0,54/ir + 6,16-а933 ,

при 0,0002 < ii < 0.1.

(11.26а) (11.27а)



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 [ 62 ] 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148