Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 [ 72 ] 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148

зависимости. За расчетную модель здесь принята континуальная ортогональная сетевая поверхность в форме гиперболического параболоида, в которой отсутствуют сдвиговые связи между несулдами и стабилизирующими лентами [40].

Ргкомендуется принимать спедующие упрощающие допущения: сеть невесома; работа материалов контура и сети подчиняется закону Гука; опорный контур имеет конечную жесткость при изгибе й бесконечную жесткость при растяжении-сжатии, кручении и сдвиге.

СТАДИЯ ПГЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ

12.15. Для стадии предварительного напряжения решаются две основные задачи - опредепение начальных усилии и соответствующего напряженно-деформированного состояния всей конструкции. Примерная схема расчета приведена далее.

Из усповия равновесия узлов принятой исходной сетевой поверхности определяются соотношения усилий предварительного напряжения для лент. Затем назначаются величины этих усилий так, чтобы при любом сочетании нагрузок и воздействий ленты не выключались из работы и оболочка сохраняла слитность и водонепроницаемость. В заключительной стадии расчета по заданному распределению предварительного напряжения и заданной конфигурации контура определяется действительная форма ленточной оболочки на монтаже до ее предварительного напряжения, длины элементов сети и ход натяжных устройств.

12.16. При натяжении пент, не скрепленных между собой, происходит их взаимное смещение на поверхности. Одвовремен-но закрываются щели вдоль продольных кромок пент. Ось отдельной ленты (плоская в исходном состоянии) стремится занять положение, соответствующее кратчайшему расстоянию по поверхности между точками ее крепления к контуру, т.е. положение геодезической линии (рис 12-5). Вследствие этого в поперечных сечениях лент наряду с продольными усилиями появляются изгибающие моменты [38, 39] -

Максимальный изгибающий момент и минимальное продольное усилие, необходимое для образования слитной поверхности, могут быть вычиспены по формулам [4]:

М = Elkg; (12.1)

Кф = --ЕкВ=8, (12.2)

m\ ~ "з™6ная жеегсосгь ленты в своей плоскостя; - максимальная геодезическая кривизна иачалыюй плоскости оси ленты на исходной поверхносп; В, е - ширина и толщина ленты соответственно.




Рна 13.5. Вмимное ркположшне лсят ш поверхности оболочки I - хребтовая несущая лента; 2 - общий случай положения ненапряженной стабилизирующей ленты на поверхности (след плоскости, нормальной к хребтовой несущей ленте); 3 - положение натянутой стабилизирующей ленты (геодезическая линия)

12.17. Геодезическая кривизна оси ленты на поверхности гиперболического параболоида, уравнение которого

Z = х/р + yVq (12.3)

может быть вычислена в декартовой системе координат .

В оболочке, имеющей форму гиперболического параболоида, изгибу подвержены как несущие, так и стабилизирующие ленты (рис. 12.6) значение ICg вычисляется в нескольких точках по длине одной несущей и одной стабилизирующей лент, расположенных в четверти пролета покрытия, и принимается равной максимальному значению.

Для оболочки в форме поверхности вращения:

X - f(r); у = rsinv; z = rcosv- (l2.4)

Стабилизирующие ленты целесообразно ориентировать вдоль параллелей *и* (г = const), а несущие - вдоль ме)ждйанов *V" (fp - const). Изгиб последних можно не учитывать, поскольку меридианы являются плоскими геодезическими линиями.

Геодезическую кривизну начальной плоской оси стабилизирующей ленты удобно вычислить из зависимости

К = + -=i==rsina. (12.5)

гж а - угол между касательной к оси ленты и координатной линией "и" в данной точке; о = arcsin ; ds - дифференциал длины дуги

кривой.

Максимальное значение функции к определяют в точке крепления к контуру для ленты, располонной в четверти пропета покрытая (44].

12.18. Для непологих оболочек необходимо учитьшать изгиб лент в плоскости минимальной жесткости сечения (в направлении нормали к поверхности), возникающий вследствие изме-




Рнс 12.6. Общий случай напряженного состояния пенты oi - вапряжшня от продольной сипы] 02 - напряжения от югнба в плоскости максимальной жесткости сечшия; 03 - напряжения от шгкба в плоскости мини-мальяой жесткости сечеяня (для непологих обол<пек)

нения формы поверхности ленты под действием лент ортогонального направления (см. рис. 12.6).

Соответствующий изгибающий момент и продольное усилие формообразования слитной оболочки могут быть вычислены по формулам [44J;

4Ek8 ,Bki

3kf - 2

. Bk,v

SH.---),

(12.6)

(12.7)

где Eljjj - минимальная нэтмбная жесткость сечения ленты, вычисленная с зетом изменения ее формы прн предварительном напряжении

где к, к, - нор

) л . sin Вк, в . ьк, ч

Г<""1кГ--1?к!-"-2-)=

Вк,.

ше кривизны поверхности вдоль оси ленты и в орто-юпалыюм направлении.

12.19. Усилие прадваригельного напряжения назначается по стадии эксплуатации для ленты, в которой наиболее вероятно исчерпание растягивающего усилия. Неблагоприятное сочетание воздействий принимается за исходное состояние. Усилие предварительного напряжения в ленте для исходного состояния вычиспяется по формуле

N = кКф + Ш, (12.8)

где Nф - усилие формообразования, принимается по наибольдкй величине, полученной нэ формул (12.2) н (12.7); к - когффицнеет запаса, учитывающий податливость крепления пент в зажимах н релаксацию материала лекг - рекомендуется принимать к = 1,5; AN -потеря усилия в пенге от-усздки н ползучести материала опорного контура.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 [ 72 ] 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148