Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 [ 73 ] 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148

Усилие, полученное по формуле (12.8), должно быть скор-ректаровано с учетом иэмеиения грузового и температурного состояния оболочки на период монтажа. Таким образом, усилие натяжения в лейте будет

No = N + AN + ANj, (12.9)

ствующей переходу от исходного состояния к монтажному; uNj - то же, от перепада температуры между исходным состоянием и монтажным.

12.20. Распределение начальньгх усилий в покрьггаи в первом приближении рекомендуется определять из рассмотрения внутренней геометрии принятой исходной поверхности. Для оболочек, образующейся в условиях, близких к свободному взаимному скольжению лент (за счет смазки контактных поверхностей), усилия в лентах двух направлений связаны до-отношением

S„ = T„-SiNE-- (12,0)

тае Se, Тд - начальные усилия в несущих и стабилизирующих леятах соответственно; /S,, AS, - шаг несущих и стабилизирующих пент в данной точке покрьпия; Е, G - коэффициенты первой квадратичной формы принятой исходной поверхности; L, N - коэффициенты второй квщ-ратичной формы.

Характерной особенностью таких покрытий является то, что контактное давление между слоями лент иа стадии предварительного напряжения направлено в каждой точке по нормали к поверхности оболочки, а усилие в любой ленте постоянно по ее длине. Учитывая зто, при юпределении начальных усилий можно ограничиться рассмотрением равновесия системы на средней хребтовой несушей ленте (см. рис. 12.5).

12.21. В окончательном расчете необходимо по заданному распределению начальных усилий в стабилизирующих лентах определить напряженно-деформированное состояние опорного контура, усилия в несущих пентах и действительную форму поверхности оболочки на стадии предварительного напряжения.

В дискретной расчетной модели рекомендуется привойить сеть к статически определимой системе раэрьшом натягиваемых нитей на участках, приАолсающих к опорному контуру (см. рис. 12.4, б). Расчетная модель загружается внешними силами, равными усилиям предварительного напряжения в соответствующих нитях и приложенными к контурным и сетевым узлам на участках разрыва.

12.22. ififl приближенного расчета пологого покрытияСле-дует пользоваться континуальной расчетной моделью (см. п. 12.14) и известной системой дифференциальных уравнений,



описывающих ее напряженно-деформироваиное состояние [40]. Ргшение удается получить лишь для наиболее простых покрытий в плане, например крутой, эллиптической или квадратной формы. Обычно для этой цели используется один из вариа-ционяых методов, чаше других - метод Бубнова-Галеркина.

12.23. Для расчета пологой оболочки, имеющей эллиптический или круглый план со свободно деформируемым контуром в горизонтальной плоскости, введем следующие обозначения (рис. 12.7) : а, b - попуоси эллипса; f, f - стрелы средних несущей и стабилизирующей лент; Vl - изгибная жесткость опорного контура; ES, Ев - жесткости оболочки по яаправпениям X и У; Со, Но - усилия предварительного иапря-жения по направлениям X н У; дС, дН - приращения усилий; Z - функция начальной формы поверхности; и, V, w ~ функции перемещений по осям X, У и Z соответственно; а, Оу - коэффициенты линейного расширения материалов лент; at, сХ -перепады температур дпя лент; q - нагрузка на оболочку.

В дальнейшем предполагаем, что предварительное напряжение оболочки осуществляется натяжением стабилизирующих лент, ориентированных вдоль оси У.

12.24. Дня стадии предварительцрго напряжения решение системы дифференциальных уравнений состояния сети [40] методом Бубнова-Галеркина при одночленных аппроксимирующих функциях вершкальных перемещений оболочки

н гориэонтальньпс перемещений опорного контура:

V2 %

U = -? Ь--Л jM (йна2 -uGb); (12,12)

i2ei b

°"ТГе17-0---} (лсь-ДНа), (12.13)

сводится к кубическому уравнению относительного вертикального перемещения оболочки в центральной точке покрытия Wo и зависимости, из которой определяется распор в несущих лентах.

Перемещение Wo получим из следующего кубического уравнения, записанного в безразмерных параметрах:




Рнс 12.7. К приближенному расчету оболочки с элл в плане ошным кок1уром

а +3j:S +2f„

+ 2--K(l-o)-o,H = о.

(12.14)

ще =Wp/fj - параметр прогиба; a=fy/fjj. ----- -геомет-

[етры; £ = -------S- - параметр изгибной жест-

?!i>i

рические f

косш опорного контура; \ -

- параметр предвари-

телго напряжения.

Приращение распоров несущих лент получим по формуле



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 [ 73 ] 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148