Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 [ 78 ] 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148

0,585 (qtv),

(12.34)

)тся для средней ленты.

*k(i) =

Характеристика нагрузки при загружении каждого из стержней к-го н i-ro направлений соСредоточевиыкш силами может быть вычислена по формулам:

Dk = 4ilk-2Vkibk[Pki+ (Рк, +P)+ -- * ffkl * \2 * - *] +

Pkl * (Pkl+Pk2) +-ИРк1+Рк2+ •••

Di = V?,-2Viibi[p„(PilPj2)*...

(Pil*Pi2 + -*PiO-l))+*-] +

+ bifpfi + (Pji +Pi2)+ • + (Pii + Pi2+ -

(12.35)

(12,36)

Здесь i - одна нз вертикальных опорных реакций стержней к-го и i-ro направлений; j - количество узловых нагрузок на рассматриваемый стержень; Pjj, Р - узловые нагрузки

соответственно на стержнях к-го и i-ro направпений, приложенные в местах их пересечений одного с другим и вычисленные по формулам (12.30) и (12.31).

12.45. При равномерно распределенной нагрузке точность полученных значений оказьшается достаточной для инженер, ных расчетов. При неравномерной нагрузке полученные значения следует уточнить. Для зтого нужно повторить расчет, подставив в формулы (12.30) и (12.31) вместо функции распределения Ф, уточненную функции)



Фг = Фi(Zi/Zfc) (12.37)

ще - вертикальные ороияаты стержней к-го и i-ro налравлеивН в рассматриваемом узле ортогонапыюй сетки.

Вертикальные ординаты Zj и z- стержней на первом и последующих этапах расчета вычисляются по выражению

k(i) =Mk(i)/Hk(i), (12.38)

где Mjpj. H(ij - балочные иЭЕнбаюшие моменты в каясдом узле сеткн

и гориэонталытые составляющие опорных реакций в рассматриваемых стержнях.

Если отношение Zj/zj имеет отклонение не более ±0,05 от единицы, то корректировку распределения нагрузки меяоду стержнями в данном узле ортогональной сетки можно не производить.

12.46. После определения значений Hjjj уточняется толщина лент

*k(i) = ~-S-- • (12.39)

i(k)V

При разнице значений, полученных по формуле (12.34) и (12.39), более чем на 10% следует заново определить горизонтальные составляющие опорных реакций Hj (jj, подставляя в

формулу (12.33) скорректиррванное значение площадей k(i) характеристики нагрузки l\(i)> проведя перед этим новый этап уточнения функции и распределения нагрузки Р„ в каждом узле между пересекающимися стержнями к-го и 1-го направлений.

12.47. При непрерывном опирании опорного контура в вертикальном направлении его расчет производится на действие только значений Нд с использованием методов строительной

механики. Схемы горизонтальных усилий на опорный контур (характер распределения значений Hjjj) приведены иа

рис. 12.11. При дискретном опирании опорного контура в вертикальном направлении уитываются также крутящие и вертикальные изгибающие моменты, определяемые как в много-пролетной нераэрезной балке.

12.48. Как уже отмечалось, в отличие от провисающих покрытий из переплетенных лент на круглом и овальном планах дпя покрытий на примоугольном (или любом многоугольном) плане в конструкцию покрытия вводятся дополнительные под-



крепляющие элементы ц виде тросов ют изгибно-экестких нитей, которые закрепляются в углах опорного контуре (рис. 12.12). Такое решение вызвано стремлением снизить изгабающие моменты в опориом контуре. Кроме того, оно позволяет, не изменяя толщину лент, увеличить лерекрьшве-мые пролеты.

12.49. Расчетная схема такого покрытия может быть представлена в виде шарнирно-стержневой системы с элементами конечной жесткости, в том числе вантовыми, рассматриваемыми как упругае гибкие нити [78],

На периом этапе приближенного расчета рекомендуется ш линейной постановке при действии равномерно распределен-ной нагрузки определить усилия в, пентах мембраны, подкрепляющих конструкциях и опорном контуре. По этим уоишям проверяются принятые конструктивно поперечные сечения основных элементов покрь1Тия и вьшолняется второй этап расчета - с помощью ЭВМ рассчитываются покрьггая по Деформированной схеме на возможные сочетания нагрузок.

Лдя вычисления усилий в злементах покрытия необходимо задаться формой его поверхности, которая для 1/4 части оболочки между подкрепляющиьт элементами может быть пред-ставлена в виде

0,7х/0,3х их

1Ж f - стрела провиса середины оболочки пра полном расчетном загружении.

Усилия в лентах мембраны иа рассматриваемом участке покрытия (рис. 12.13, в) приближенно могут быть вычислены по формулам:

.к = -5*!- ; (12.41)

* 6,8Sf "

Nj, = --A. (12.42)

где q - интеисивность равномерно распраделвиыс нагрузки, кН/м*; f - стрела провиса скдины оболочки, м; i - половина стороны опорного контура; А =0.87 \- - ~ «лрамегр. характеризующий изменение усилий в тнтах, пазшинлыплх стороне опорного контура.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 [ 78 ] 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148