Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 [ 94 ] 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148

Пртмер рлсчегл 1. Рассматривается сжатая панель верхнего пояса Блока покрытия нз предварительно напряженных панелей. Исходные данные: пролет блока 104 м, высота 6 м.

Расчетным для рассматриваемой панели является монГажный случай загружения блока. При этом расчетная схема представляет собой балку пролетом 104 м, шарнирно опертую по концам и загруженную равномерно распределенной монтажной нагрузкой q = 9 кН/м. Проверяемое сеченне расположено на расстоянии 22 м от левой опоры. П1жнятые расчетные усилия в проверяемом сечении на всю ширину блока - изгибающий момент М =8200 кН-м; поперечная сила Q = 270 кН; нормальная сила в сжатой панели n =-1800kr

Размеры панели в плане: длина каркаса панели! =11,98 м, ширина панели (по обушкам) b = 2,12 м, шаг поперечных элементов каркаса панели: а -1,5 м. Продольные элементы на прокатных уголков из стали марки 10Г2С1-12. Поперечные элементы нз швеллеров из стали марки ВСгЗпс5. Торцевые элементы выполнены в виде ферм высотой 0,707 м (в осях поясов) нэ одиночных прокатных уголков из стали марки ВСгЗпсб.

Предварительный подбор сечения панели. Схема расчетного сечения панели показана на рис. 14.4. Обшивка панели из стали Mai№H ЮХНДП (Ао - 0,15-212 =31,8 см). Значение возможных местных напряжений в каркасе по формуле (14.4)

о = 0,3-290 = 90 МПа.

Тогда Ryj - а = 290 - 90 = 200 МПа.

Требуемая площадь сечения продольных элементов каркаса сжатой панели определяется по формуле (14.3)

Ау, = N/(Ryj - а) = 1800000/200 = 90ОО мм (90 см»). Для продольных элементов каркаса панели <2t 200x12)

кЪ " ки = 125 см"; = 94 см : ъ, = 5,37 см; ки ~ = Ао + Aj = 125,8 см.

В ооответствин с формулой (14..2): Af = \* уАо = 94 -131,8 =125,8 см; Ц) = Afl/Af = 31.8/125,8= 0,253; 1 -кц = 0.747; Д2 = кож = 0053-5,37 = 1.36 см; гд, =z(jy а - к) = 5.37-0,747 = 4,02 см; *пи ~ 20 - 4.02 = 15,98 см.

Определение минимально необходимого значения полного предварительного нтряжхния. Так как п = а/Ь = 1500/2120 = 0,708 > 0,5. то местные напряжения в обшивке принимаются о - О.

Минимально необходимое полное предварительное напряжение - N 1800000



Определение значения предварительного напряжения в обшивке на стадии монтижа. 1диус кривизны продолыплх элементов каркаса панели в проектном положении, т.е. радиус гиба панели в процессе монтажа г = 67 700 см.

Предварителыюе напряжение на стадии монтажа в обшивке

в каркасе

-Mp,lcv= 12,2 МПа; .„р=-Е-!5-==

2,06-10*-16,13 -67700-= -50 МПа.

МинималЫ]о необходимое предварителыюе напряжение обшивки на стадии заводского изготовления

Максимально воэмоясные (по методу "тетива") предварительные напряжения в обшивке определим, приняв =200 МПа:

v.m..B = V» -ко) =200-0,747= 149МПа > =

= 130 МПа.

Таким образом, с некоторым запасом по растяжению обшивки за [нечетное предварительное напряжение в данном случае может быть принято значение . Олнако это приводит к увеличению напряжений сжатия в продольных элементах каркаса панели, а ткже к усилению торцевых ферм натяжения.

Поэтому в данном примере зададимся расчетным предварительным напряжением в обиишке: <J, q ~ "р min, О " "" Требуемый при этом радиус гиба каркаса панели I, а также минимально возможный из условия изготовления радиус гиба каркаса панели

определим по следующим формулам;

ки 2,0610-14,63

min - "r;;;;: = -щв--= 10392 с»;

Г + +4=0,

г0-к„) 2,0610-5.37-0,7*7

гдер=-Е-----

Vmin.O "0,8

= -6,3210= см;



к - о> 2,06-10-1,198»-10-О,747 = -0,710см"; F= 12 290 см.

Таким образом, требуемый радиус гиба каркаса панели Г > i, что позволяет назначить г = г н окончательно получить предварительные напряжения в обшивке и в продольных элементах каркаса панели

°р,0 =°p,mm,0= 130,8 МПа;

ко 0,253

°P,kv = -°р.О = -»М ----- = - 443 МПа.

Определение полных предваттельных напряжений. Исходные данные: с= 130,8 МЙа; о = - 44.3 МПа; „ = = 12.2МПа: Ор„, =12,2МПа;Ор „д„ = -50МПа.

Суммарные предварительные напряжения о :

%о~ * " "р kv ~ ~ *

% кн =-»4.3 - 5D = - 94,3 МПа.

Расчет обшивки как гибкой нити. Расчетная распределенная нагрузка по площади мембраны q = 2360 П/м; расчетная нагрузка q =0,236 х X 2,12 =50 Н/см. Соответствующие нормативные временные нагрузки: q, =10аон/м; q = 0,1212 = 21,2 НУсм; п = 0,70В > 0,5.

Распоры от постоянной и временной нагрузок:

,/ qaEAoA, > fcol50-2,06-lo-31.8-94 "q 24 (Ао + А) 24(31.8 + 94)

= 105,5 кН;

j/(q,)aEAoA У 21,2150-2,06.10-: "v 24 (А„ + А,.) 24(31,8+94)

31,8-94

24 (Ао + \) 24 (31,8 + 94) = 59,3 кН.

Соответствующие напряжения в обшивке: Hq 105,5-10

31,810

= 33.2 МПа.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 [ 94 ] 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148