Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 [ 98 ] 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148

КОНСОЛЯМ! равными половине шага поперечных ферм; возможен также подъем всего покрытия в сборе. Для зданий длиной 96 м - размер блока 24x96 м; для зданий длиной 220 м - размер блока 48x96 м.

Для покрытий квадратных в плане зданий рекомендуются следующие варианты раскатки мембранных полотнищ: по направляющим элементам нижних поясов поперечных ферм и последующей установкой продольных ферм; предварительной раскаткой мембранных полотнищ и последующей установкой на мембранном полотнище поперечных и продольных ферм.

При прямоугольном плане покрытий раскатка мембраны осуществляется вдоль поперечных ферм с последующим прикреплением свободных кромок подвесками к продольным фермам. Для создания ровной поверхносттг потолка, обеспечивающей удобство крепления мембраны к поясам ферм, рекомендуется производить небольшое предварительное напряжение мембранного полотнища до уровня 10-15 МПа.

РАСЧЕТ НИЖНИХ ПОЯСОВ ФЕРМ С УЧЕТОМ МЕМБРАННОГО ПОТОЛКА

14.40. Расчет мембранных потолков следует производить с учетом пространственной работы несущих конструкщ1й покрытия. Приведенная ниже приближенная методика разработана в результате экспериментально-теоретических исследований, проведенных в ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко [4], н основана на предположении, что поперечные кромки мембраны свободны, а продольные обладают значительной жесткостью в направлении, перпендикулярном оси нижнего пояса ферм.

Выражения для нормальных икасательных напряжений в растянутом поясе и мембране имеют вид:

-е (14.17)

N / А кх\ "-Г-А >

о„=(,-е-), 04.19)

Пю к - коэффициент, представляющий собой отношение жесткости конструкций на одвиг (Gt/b) к ее жесткости на растяжение, отреде-ляемое произведением ЕА



k = -Gt / J , l \ (14.20)

ЬЕ VAp А„/

гдет - касательные напряжения в мембране; о - нормалиые напряжения, йейсгвувдщие в нижнем поясе фермы; ~ нормальные напряжения, действующие в мембране; - площадь сечения нижнего пояса фермы; - площадь сечения мембраны; b - ширина мембраны; t - толщина мембраны.

Площадь мембраны. вклкч1емая в работу нижнего пояса, определяется с помощью редукционного коэффициента ij/, значение которого находится по формуле

* = "m/V- (И-21)

Эффективная ширина мембраны bi, включающаяся в работу нижнего пояса стропильной фермы, и площадь мембраны, учитываемая при подбора сечения нижнего пояса фермы соответственно равны:

Ь, = iCb: А„ = b,t. (14.22)

Суммарная площадь нижнего пояса фермы и мембраны, принимаемая в расчете, будет

ЕА = Ар + А„. (14.23)

Наибольщие напряжения возникают у конца панели. Поскольку усилия в каждой панели фермы различные, то и наприжения в мембране и поясе в каждой панели будут неодинаковые. Распределение напряжений между поясом и мембраной в первой панели ферм определяется по формулам:

N, / -кх\ "Ml J"""-

-0,12 Зх

где а =е - эмпирический коэффициент, учитывающий местное

влияние пояса фермы на напряясение, воспринимаемое мембраной; Ni - усилие, действующее в начале первой панели нижнего пояса фермы.

Напряжения во второй и последующих панелях нижнего пояса фермы и мембраны выщсляются по формулам:



где - усилие, действующее в начале второй панели нижнего пояса фермы; - напряжение в мембране в конце первой панели.

Таким образом, подбор сечений нижних поясов ферм покрытий с мембранным потопком производится в такой последовательности:

известным методом строительной механики определяются усилия в панелях нижних поясов ферм покрытия без учета работы мембранного потолка;

по формулам (14.24), (14.25) вычисляются усилия, действующие в нижнем поясе фермы и мембране первой панели;

усилия, действующие в поясе и мембране второй и последующих панелей, определяются по формулам (14.26), (14.27);

по полученным значениям усилий вьшолняется перерасчет сечений нижнего пояса ферм.

15. ТОНКОЛИСТОВЫЕ СЮ1АДЧАТЫЕ СВОДЫ ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

IS.1. в практике строительства нашли применение складчатые своды, вьшолняемые в большинстве случаев из тонколистового алюминия пролетом 12, 18, 24 и 30 м. Складчатые своды компонуются из лоткообразных ромбических или прямоугольных элементов, перегнутых но диагонали. В некоторых случаях используются раздвижные своды с серповидными гранями. Чаще всего отдельные элементы свода имеют отбор-товку для соединения одного с другим на болтах.

Одно из достоинств складчатых конструкций - возможность унификации их элементов и изготовления на "склад". Это условие хорошо вьшолняется для однопролетных зданий правильной полигональной формы. Под действием нагрузок в сводах возникают сжимающие усилили изгибающие моменты, в разулыате чего нли все сечение свода оказьшается сжатым нли на одной части сечения возникает сжатие,.а на другой - растяжение.

Тонкие листы вблизи углов перегиба могут работать на сжатие и воспринимать нормальные внутренние силы, что характерно для таких систем. Начиная с определенного расстояния от угла перегиба, если в каком-то месте свода непосредственно



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 [ 98 ] 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148