|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник УЛ - (232) Нетрудно заметить, что уравнения (230) и (232) совпадают точно, т. е. расчетная модель, показанная на рис. 31, в смысле равновесия узлов точна. Что же касается уравнений (229) и (231), то последнее может считаться частным случаем первого при значениях / g 2/ -"==Р = ::= EJ (233) Анализируя выражения для a(v), P(v) и ф(у), нетрудно убедиться, что условие (233) выполняется точно при значении v = 0. Это свидетельствует о том, что уравнение (231) не учитывает влияния нормальных сил в стволе на величину углов поворота оси в местах приложения лишних неизвестных Mh. В реальных конструкциях, однако, более существенным является точное соблюдение условий равновесия, в чем можно убедиться из сравнения результатов расчета, выполненного для мачты, показанной на рис. 52. Результаты расчета приведены в табл. 3, где для сравнения указан также и результат расчета по недеформированной схеме. Как видно из этой таблицы, неточное соблюдение условий совместности деформаций дает ошибку в величине опорных моментов, не превышающую 3,5%, в то время как полное пренебрежение нормальными силами приводит к ошибке, достигающей 11,2%.
Расчеты мачт, выполненные для тех случаев, когда нагрузки приближаются к критическим значениям, показали, что расчет по формулам (231) и (232) обеспечивает точность результатов (в части узловых моментов и смещений) в пределах ±5% при значениях сжимающих сил (0,7-0,8) Nkp- Расчет же без учета нормальных сил в этом случае приводит к ошибкам до 30%- Пренебрежение влиянием нормальных сил при формулировке условий совместности деформаций, как это было показано выше, обычно мало сказывается на величинах опорных моментов. Этого нельзя сказать о величинах пролетных моментов, которые могут весьма существенно отличаться от вычисленных по формуле (234) Можно получить уточненные значения пролетных моментов и численным методом, для чего следует учесть то обстоятельство, что перераспределение усилий за счет конечной величины смещений связано не только с узловыми смещениями, но и с прогибами ствола мачты между оттяжечными узлами. В этом смысле расчетная модель ствола мачты должна быть несколько видоизменена, а именно, следует увеличить число звеньев в шарнирной цепи, к которой приложена нормальная сила. При этом она окажется присоединенной к стволу мачты не только в оттяжечных узлах и прогибы пролетных точек также будут вызывать возмущающие («толкающие») силы Rp в связях, соединяющих изогнутый ствол со сжатой шарнирной цепью. 350.00 <li  
Такой прием ведет к существенному уточнению решения, поскольку при беспредельном увеличении числа звеньев шарнирной цепи уравнения для расчета модели сжато-изогнутого стержня превращаются в точные. Докажем это, взяв для примера сжатый стержень, шарнирно опертый по концам. Для него справедливо следующее интегральное уравнение [53]: 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 [ 42 ] 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
