Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 [ 18 ] 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152

где R - расчетное сопротивление песчаного грунта основания, установленного по СНиП 0.02.01-83* с учетом эмпирических зависимостей (1.1)-(1.4), кПа; ATg - коэффициент, учитывающий улучшение строительных свойств грунта в результате его уплотнения.

Анализируя рассмотренные выше методы определения расчетного сопротивления уплотненного (массой зданий) грунта основания, можно показать, что все они распространяются только на определенные типы грунтов. Метод, предложенный Ю.И. Дворкиным и Е.А. Сорочаном [60,61, 31], распространяется только на песчаные грунты разного гранулометрического состава и влажности. Метод П.А. Коновалова, А.Г. Ройтмана и др. [5, 7] распространяется, кроме песчаных грунтов, и на связные с показателем текучести < 0,5 при сроке эксплуатации зданий не менее 15 лет Метод В.А. Зурнаджи и М.П. Филатовой [56], по мнению самих авторов, может рассматриваться только как ориентировочный. ВьЕшеизложенное свидетельствует о том, что рассмотренные методы определения характеристик расчетного сопротивления грунта основания, уплотненного давлением от фундаментов реконструируемых, восстанавливаемых зданий, имеют ограниченную область применения и нуждаются в дальнейшем совершенствовании.

3.3. ПРОВЕРОЧНЫЕ РАСЧЕТЫ

РАЗМЕРОВ ПОДОШВЫ ФУНДАМЕНТОВ

В настоящее время размеры подошвы внецентренно нагруженных фундаментов (существующих и дополнительно возводимых) реконструируемых зданий назначаются исходя из условий

p<R, (3.5)

р,,,,< l,2R. (3.6)

Рмакс 1,57?, (3.7)



а для некоторых видов отдельных внецентренно нагруженных фундаментов - и из дополнительного условия

(3.8)

где все обозначения приняты согласно [36, 47, 48]. Особенность расчетов по (3.5)-(3.8) для реконструируемых и восстанавливаемых зданий заключается в том, что параметры р, рщах должны определяться с учетом дополнительных нагрузок на фундаменты, а характеристика R-C учетом эффекта обжатия грунта давлением длительно эксплуатируемых зданий. Полученные при этом по (3.5)-(3.8) размеры фундаментов реконструируемых зданий должны также удовлетворять требованиям расчетов деформаций основания, которые рассматриваются ниже (разд. 3.4 и 3.5). В случае центрального нагружения фундаментов реконструируемых зданий проверяется только одно условие (3.5), так как р, = =р.

Проверочные расчеты размеров подошвы новых (дополнительно возводимых) фундаментов, реконструируемых и восстанавливаемых зданий ведутся обычно методом последовательных приближений, что вызывает определенные сложности, особенно при действии нескольких сочетаний нагрузок и непрямоугольной форме фундаментов в плане. В качестве первого приближения в (3.5)-(3.8) принимают аналогичные размеры уже суш,ествующих фундаментов реконструируемых зданий. Если при этом (с учетом изменившихся нагрузок) условия (3.5)-(3.8) выполняются, то данный этап расчета считается законченным и переходят к проверке требований расчетов деформаций оснований реконструируемых зданий. Если же условия (3.5)-(3.8) не выполняются (с учетом изменившихся нагрузок), то задаются другими размерами подошвы и расчет повторяют.

Анализируя результаты определения размеров подошвы фундаментов реконструируемых зданий по данному методу, можно отметить следуюш,ее. Метод достаточно прост



В использовании. Однако, чтобы добиться выполнения условий (3.5)-(3.8) с заданной точностью для новых (дополнительно возводимых) фундаментов, приходится выполнять, как правило, от 2 до 5 попыток. При этом нет абсолютно никакой гарантии, что выбранные размеры подошвы фундаментов являются оптимальными, особенно при действии нескольких сочетаний нагрузок. Объясняется это тем, что наложение ограничений в условиях (3.5) и (3.7) путем введения коэффициента со значениями 1,2 или 1,5 (обозначим этот коэффициент через \}fj) нельзя признать достаточно обоснованным, так как пока отсутствуют исследования о пределах применимости этого коэффициента В настоящее время, согласно действующим нормативным документам [48], коэффициенты \j/g=\,2 и у =1,5 не зависят от величины действующих на фундамент моментов сил (SM, LMy), и при их уменьшении значения коэффициента у/;? также должны уменьшаться (при ZM = = ZM = О, = 1). Кроме того, вряд ли можно признать обоснованным положение о том, что значение ij/, равно 1,5 при действии моментов сил в двух взаимно перпендикулярных, но существенно отличающихся друг от друга по величине направлениях (SM Ф ЕМ 0) [49].

Следует также отметить, что в условиях реконструкции при проектировании новых фундаментов с прямоугольной формой подошвы соотношением сторон подошвы Г} = Ыа приходится задаваться произвольно, что не позволяет при расчете выбрать оптимальное решение.

Для назначения размеров подошвы новых (дополнительно возводимых) центрально и внецентренно нагруженных фундаментов реконструируемых, восстанавливаемых зданий используется также ряд других аналитических и графических методов, которые являются развитием метода последовательных приближений. Из числа методов определения размеров подошвы при центральном нагружении можно отметить такие, как упрощенный способ О.В. Снеж-



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 [ 18 ] 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152