Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 [ 77 ] 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152

него значительных моментных нагрузок (зона 1) может быть установлена из решения квадратного уравнения

(7/?р„ - 76)2 + (Лр, -Ща + вМ+ ЬМр - О, (6.15)

которое получено из условия р = р„ = PmuJPmgkc- тои случае (после увеличения площади подошвы фундамента) конец вектора 0L (рис. 6.8, б) равнодействующей относительных нагрузок переместится из точки L в точку А или А, на границе области линейной деформируемости основания.

По аналогии могут быть установлены требуемые размеры awb прямоугольной подошвы фундамента реконструируемого (восстанавливаемого) здания, находящегося в условиях, близких к центральному нагружению (зона 3). При этом конец вектора 0D (рис. 6.8, б) равнодействующей относительных нагрузок (после увеличения опорной площади подошвы фундамента) в зависимости от значений параметра р = 0,667-1,0 переместится из точки D в точку D, находящуюся на границе области линейной деформируемости основания.

Определение минимальных размеров опорной площади А усиливаемых фундаментов с круглой, кольцевой и многоугольной формой подошвы имеет свои особенности. Заключаются они в том, что при действии момента сил Mq в одной плоскости такие фундаменты, как правило, неэкономичны за счет равенства геометрических размеров подошвы относительно ее центра. Поэтому минимальная площадь подошвы А усиливаемых круглых, кольцевых и многоугольных симметричных в плане фундаментов может быть получена только при одном значении параметра р = р. Параметр р для каждого конкретного случая постоянен и определяется аналитически или эмпирическим путем. Это положение распространяется также и на ленточные фундаменты. Такой вывод был сделан исходя из решения многочисленных тестовых примеров по оценке



загружения основания фундаментов с круглой, ленточной и другой формой подошвы [27, 49].

При оценке загружения оснований фундаментов реконструируемых (восстанавливаемых) зданий с использованием области линейной деформируемости основания могут быть решены и другие задачи. Если, например, при реконструкции здания основание перегружено (вектор OS) и не представляется возможным увеличить размеры подошвы существующих фундаментов (см. рис. 6.6), то может быть принято решение об упрочнении грунтов основания [45, 36]. При этом повышение расчетного сопротивления грунта основания AR по сравнению с существующим (или R) может быть определено из условия

AR = R„[{a„,+ a,)/YR-l]. (6.16)

Если при реконструкции здания требуется установить максимально или минимально возможное значение эксцентриситета е приложения вертикальной силы, действующей на прямоугольный в плане фундамент, при заданной эпюре контактных давлений по его подошве, то в этом случае согласно (6.14)

е = (а/Кр)[{1 + р)/{\-р)]. (6.17)

Таким образом, вышеизложенный подход к оценке загружения основания фундаментов позволяет решить целый ряд задач, возникающих в условиях реконструкции и восстановления зданий.

6.4. ПРАКТИЧЕСКОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ МЕТОДИКИ ОЦЕНКИ ЗАГРУЖЕНИЯ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ

Для иллюстрации вышеизложенной методики оценки загружения оснований фундаментов реконструируемых зданий рассмотрим практический пример расчета.

ПРИМЕР. Требуется установить, насколько необходи-



мо увеличить размеры существующего фундамента под колонну производственного здания при повышении нагрузок, вызванных его реконструкцией (рис. 6.9). Размеры подошвы фундамента и глубина заложения выявлены при обследовании: d] = 3 м, Ь = 2 м, d-2 м.

На фундамент в уровне верхнего обреза действуют = 920 кН, М, = 199,9 кНм и = 14 кН. После реконструкции здания на фундамент колонны будут передаваться Л2 = 1220 кН, Мг = 488,4 кН:м и 24 кН. Поперечные силы Q] и Q2 приложены на расстоянии = 0,15 м от поверхности планировки. Расчетное сопротивление уплотненного грунта основания R = 256 кПа установлено по СНиП 2.02.01-83* [48] с учетом фактических характеристик грунта, залегающего в уплотненной зоне под фундаментом.

РЕШЕНИЕ. По формулам (6.5) и (6.6) определяем параметры 0С„ и 0С,„, характеризующие действие относительных нагрузок на фундамент:

до реконструкции здания

Ry.A Ry,A 256-6

01 M,+Q,{d + \)

J199,9.14(2.045)].6 256-3--2 после реконструкции здания

a 02 Л2+711220+20-2-6

Ry„A, R,„A, 256-6



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 [ 77 ] 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152