Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 [ 12 ] 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

обжатии бетона, и вторые потери после обжатия тона. Всего имеется И основных видов пс (табл. 2.9).

Из табл. 2.9 видно, что потери напряжений арматучря составляют;

Таблица 2.». ВИДЫ ПОТЕРЬ ПРЕДВ.\РИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ АРМАТУРЫ («+» УЧИТЫВАЮТСЯ,

Обэзиа-потерь

»ь]Зываю1Д11е потери предварительного напряжения арматуры

Учет потерь прв Щ натяи!енин{армату

на упоры ( па бето№

"3 "4

a, = ai од

г -41

Релаксация напряжений арматуры -Ь Температурный перепад - раз- +

ност1> между температурой натянутой арматуры и упоров

Деформация анкеров, расположен- + ных у натяж ых устройств Трение арматуры:

й) о стенки каналов илп о поверхность бетона конструкций

б) об огибающие приспособле- + ния

Деформация стальных форм при + изготовлении конструкций

Быстронатекающая ползучесть бе- + тона

Вторые потери опг

Релаксация напряжений армат)ры Усадка бетона +

Ползучесть бетона +

Смятие бетоиа под витками спиральной арматуры

Деформация обжатия стыков между блоками в составных элементах

при натяжении арматуры на упоры:

ш = cti -f + Оа + о* + о* + OeS Оп2 = 08 + о»; при натяжении арматуры на бетон: ощ = <гэ + о*;

= о, -f ag + 0» -f oio + о-Ц

Суммарную величину потерь о,, == o„i -f оа следует прини.мать не менее 100 МПа (1000 кгс/см).

Расчет потерь напряжений. 1, Потери от релаксации напряжений б й!;:этуре при натяжении на упоры oi:

при механическом способе натяжения, МПа а) проволоч1юн арматуры

а,-(0,27ао ?ап-0.1)ао; (2.16)

сел:! пыражение в скобках равно отрицательной величине, то принн-

к:,кя Ci = 0;

i) стержневой арматуры

ai = 0,Iao-20; (2.17)

пр.! электротермическом и электротерлюмеханичсском способах

НЗ;>::!10Ння:

и) проволочной арматуры

а, = 0,05оо; (2.18)

г) стержневой арматуры

ai = 0,03ao. (2.19)

f(, принимают без учета потерь. 2. Потери от температурного перепада Ogt

12.5 Д/, (2.20)

.i/--ра31юсть между температурой арматуры я упоров, воспри-.шющих усилия натяжения; при отсутствии данных Д<=65°С. ?1. Потери от деформации анкеров, расположенных у натяжных ронств вследствие обжатия шайб, смятия высаженных головок, щення стержней в инвентарных зажимах 03:

а) при натяжении арматуры иа упоры

o,-£aV/, (2.21)

гД; X = 2 мм - при обжатии опрессованных шайб илн смятии высаженных головок {Х= I,25-i-0,15d - при смещении стержней в зажимах; о - диаметр стержня, мм); / - длина натягиваемого стержня, мм, определяемая расстоянием между наружными гранями упоров формы

или стенда;

б) при натяжении арматуры на бетон

аз = (h + K)IU (2.22)

гдо ?.j - обжатие шайб или прок.падок, расположенных между анкерами (I бетоном элемента, принимаемое равным 1 мм; - деформация анкеров стаканного типа, колодок с пробкалш, анкерных гаек и захватов, принимаемая равной 1 мм; /-длина натягиваемого стержня

(д.чнна элемента), мм.

При электротермическом способе натяжения арматуры потери от деформаций анкеров в расчете не принимаются во внимание, так как они учтены при определении величины полного удлинения арматуры.

lUl.m



4. Потери от тречйя арматуры а:

а) о стенки кагшлов или о поверхность бетона конструкций прн, натяже1ши на бетон

где е- основание натурального логарифма; х- длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, м; в - суммарный угол поворота оси арматуры, рад; \х, - коэффициент трения; k - коэффициент, учитывающий отклонение прямолинейного участка канала от проектного положения на 1 м длины; для каналов с металлической поверхностью к ~ 0,003 н ц = 0,35-0,4; для каналов с бетонной поверхностью, образованных гибким каиалообразователем k = 0,0015 и ц = 0,55-0,65 (см. табл. 5 СНиП IJ-21 -75);

б) об огибающие приспособлеиня при натяжении на упоры

а4 = ао(1-1/е*), (2.24)

где >1 = 0,25; G- суммарный угол поворота, рад; - принимается без учета потерь.

5. Потери от деформации стальных форм Съ-

05 = кЕа МП, (2.25)

где k= (t- \)Ш-при натяжении арматуры домкратом; k~ = (t- l)fit- при натяжении арматуры намоточной машиной элек-тротермомеханическим способом (50% усилия создается грузом); Ы- сближение упоров по оси равнодействующей силы обжатия Л/о; /- расстояние между наруж.чьши гранями упоров; t- число групп стержней, натягиваемых одновременно.

При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции формы принимают Oj = 30 МПа. При электротермическом способе натяжения арматуры = 0.

6. Потери от быстроиатекающей ползучести бетона Ор, МПа. Величина потерь зависит от проекпюй марки бетона, уровня напряжений (соотношения ot.JRo) и условий твердения.

При естествеином твердении бетона;

Таблица 2.10. ПОТЕРИ НАПРЯЖЕНИЙ В АРМАТУРЕ от УСАДКИ БЕТОНА о„ МПа

Ое = бОоб. aIRa при og. н/jRo < «; та+ть[2а) при ое.

(2.26) (2.27)

где а н b - коэффициенты, принимаемые равными для бетона проектной марки: МЗОО и выше а = 0,6; 6 = 1,5; М200 - а= 0,5; Ь = 3; М150-а=0,4 и 6 = 3; og.н-напряжения обжатия в бетоне на уровне центра тяжести всей напрягаемой арматуры сечения от действия усилия предварительного обжатия Ло t учетом потерь Oj, Oj,

При тепловой обработке бетона потерн Oj равны потерям при естественном твердении, умноженным на коэффициент 0,85.

7. Потери от релаксации напряжений арматуры при натяжении на бетон принимаются такими же, как и при натяжении на упоры проволочной и стержневой арматуры, т. е. а, = Oj.

8. Потерн от усадки бетона Og зависят от вида и проектной марки бетона, условий твердения н способа натяжения арматуры (табл. 2.10). При натяжении на бетон потери напряжений меньше, чем при натя-82

Б етон

Натяжение арматуры на

Тяжелый проектной марки: М400 и ниже М500

М600 и выше Ип пористых заполнителях при мелком заполнителе; 1

а) плотном

б) пористом, кроме вспученного перлитового песка

в) вспученном перлитовом песке

упоры

бетон

бетон естественного твердения

бетон с тепловой обработкой ipiT атмосферном давлеиин

независимо от условий твердения

40 50 60

35 40 50

30 35 40

45 55

жснии на упоры, так как к моменту натяжения арматуры усадка бетона частично произошла.

9. Потери от ползучести бетона 09. Ползучесть бетона уменьшает удлинение натянутой арматуры (вследствие укорочения элемента при обжатии бетона), а, следователыю, уменьшаются и предварительные напряжения в ней. Потери напряжений зависят от вида бетона, условий твердения н уровня напряжений (соотношения ац, н/Я„):

для тяжелого бетона и бетона иа пористых заполнителях при плот-hoM мелком залапнителе, МПа:

Ов = гООйОб. н ?о при Об. н ?о < 0,6; (2.28)

Ов = АШ (Об. alRo - 0,3) при Об. „ ?о > 0.6, (2.29)

где Об. I, - ТО же, что при определении потерь от быстроиатекающей ползучести бетона a,i; k-l - для бетона естественного твердения; к =s 0,85 - для бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении.

В случае применения бетона на пористых заполнителях при по-PHCTo.vs мелком заполнителе- потерн напряжений Оц увеличиваются в 1,2 раза, а при мелком заполнителе- вспученном перлитовом песке в 1,7 раза против вычисленных по вышеуказанным формулам.

10. Потери от смятия бетона под витками спиральной или коль-цевоГ( арматуры (при диаметре конструкции до 3 м)

Ом = 30 МПа.

II Iloiepn от деформаций обжатия стыков между блоками сборных конструкций

оа = £аПш. (2.30)



где «ш - число швов конструкции по длине натягиваемой арматурй ?. - обжатие стыка, равное 0,5 мм при стыковании насухо и 0,3 щ для стыков, заполненных бетоном; / - длина натягиваемой ярый туры, мм. у

Потери предварительного напряжения от усадки н ползуч ети Cg бетона зависят от времени твердения и влажности среды. Если заранее известен срок загружеиня конструкции, то потери og и ш умножают на коэффициент р, равный: j

Р = 4</(100-Ь30, но не более 1, (2.3l

где t- время, сут, отсчитываемое со дня окончанпя бетонировани аля и со дня обжатия бетоиа для о9.

Для конструкций, предназначенных к эксплуатации при влэ иостн воздуха окружающей среды ниже 40%, потери от усадки Og ползучести Од бетона увеличиваются на 25%, а для конструкций! эксплуатирующихся в подрайоне IVA (Средняя Азия, где сухой жар4 кий климат), потери напряжений о, и а„ увеличиваются на 50%.

§ 5. Основные формулы для расчета железобетонных элементов по прочности (первая группа предельных состояний)

I. Расчетные предпосылки

Граничная высота сжатой зоны. Расчет по прочности элементов железобетонных конструкций производится для нормальных и наклонных к продольной оси сечений в наи--более напряженных местах (рис. 1.1). В необходимых случаях следует рассчитывать элементы и на местное дей-: ствие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв).

При определении предельных усилий в сечении, нормальном к продольной оси, неходят из следующих предпосылок:

сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

сопротивление бетоиа сжатию в пределах сжатой зоны сечения принимается равномерно распределенным, рав- ным /?пр;

максимальные растягивающие напряжения в арматуре равны расчетному сопротивлению растяжению R;

сжимающие напряжения в напрягаемой и ненапрягаемой арматуре принимаются не более расчетного сопротивления сжатию с.

В соответствии с нормативами реко1\1ендуется применять элементы таких поперечных сечений, чтобы вычисленная по расчету относительная высота сжатой зоны бетона I = x/ho не превышала ее граничного значения 1л, при котором предельное состояние элемента наступает, когда

сонрот"вле»ия Ка- V 2.32)

х<кЛо или IIr.

Величину Ы определяют по формуле

6R =

(2.33)

jr. ,,- характеристика сжатой зоны бетона, определяемая для ткл.с.тсго бетона и бетона на пористых заполнителях по формуле

1о = с1-0.008Дпр, (2.34)

ь :.торой Rnp принимается в МПа; коэффициент а - 0,85 для тяже-лсО CitTOHa и а = 0,8 для бетона на пористых заполнителях.

Значение напряжения Од в арматуре прин1!мают при С.и/2 = 400 МПа равным для ар.матуры классов; A-i, А-П, А-И1, В-1 и Вр-1 -(;?а -Оа); A-IV, At-IV, A-V, Ат-V, Ат-VI, В-П, Вр-И и К-7 - (;?з + 400-а„),

/ДС - расчетное сопротивление армат>ры растяжению с учетом !:г1?ффнциентов условий работы арматуры /Па, кроме коэффициента mi \чм.тывающего работу продольной высокопрочной растянутой арма-;ури классов A-IV, At-IV, A-V. Ат-V, Ат-Vl, В-П. Вр-П и К-7 при !:аг.ряжениях выше условного предела текучести, порядок учета mз ш п. 3.13 СНиП 11-21-75); Оо-значение предварительного напряжения арматуры с учетом потерь при коэффициенте точности натяжения /«г меньше единицы.

В случае если в расчете элементов учитывается коэффициент условий работы бетона mi 0,85, то в фор-.муле (2.33) вместо значения 400 подставляется 500.

2. Расчет по прочности изгибаемых элементов прямоугольного и таврового сечений, нормальных к продольной оси. Расчетные формулы прямоугольных сечений

(рис. 2.1, а, б) при I <: д

- - . п р (h. - a), (2.35)

где X - высота сжатой зоны бетона, определяемая из формулы

Расчетные формулы тавровых сечений с полкой в сжатой зоне при I < :

R„p&X (,10 - 0.5«) + «а./аСо - " )•



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 [ 12 ] 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69