|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник 5. Расчет прочности растянутых элементов. На центральное осевое растяжение работают нижние пояса и нисходящие раскосы фермы, затяжки арок, стенки круглых резервуаров и напорных труб и некоторые другие элементы. Чтобы повысить сопротивление бетона образованию трещин, центрально-растянутые элементы применяют, как правило, предварительно-напряженными. Прочность центрально-растянутых элементов зависит от сопротивления арматуры и должна удовлетворять условию Л =s: гпаЯаРн + «Л. (2.77) где F„- площадь сечения напрягаемой высокопрочной арматуры; /п..4 - коэффициент, учитывающий условия работы напрягаемой арматуры, равный для арматуры из стали: классов A-IV и At-IV - 1,2; » A-V. At-V, В-И, Вр-11, К-7 - 1,15; » At-VI - 1,1. Несущую способность внецентренно-растянутых элементов (например, стенки прямоугольных в плане резер-
 J!o.n.i:oro сечеиия нр« pac4ixe п.,, iip„4a,;cv« и - сличай 1: 6 - си/чай У; / --IIW же, LllJMlillUjj,!,, Л • t-tt ••.iiH.JjctiltnilJhU;; . вуаров для жидкостей или сыпучих материалов и др.) определяют в зависимости от положения продольной силы N (рис. 2.6): случай 1 - если продольная сила Л/ приложена между равнодействующими усилий в арматуре А и А (где А - ближе расположенная, а А -далее расположенная к усилию N (рис. 2.6, а)], то прочность сечения должна удовлетворять условиям: Ш < та4«ан () - «;.) + КРь (Ло - «;); (2.78) Ыг < /ПзК/» (Ао - а„) -Ь RF (й - с); (2.79) случай 2 - если продольная сила приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре А и А (рис. 2.6, б), то расчет по прочности сечения выполняют из условия Ле < Rpbx (fto- 0.5х) -f ,f (Л- о) + о (h- а„). (2.80) при этом высоту сжатой зоны х определяют из условия равенства нулю проекций всех сил на горизонтальную ось «а4«ан + КК - К. ; " " Л = RtpX. (2.81) Если при расчете по случаю 2 и формуле (2.81) величина X Р> Ijho, то в формулу (2.80) подставляют значение X - liiho, где определяют по формуле (2.33) как для изгибаемых элементов. § 6. Основные формулы для расчета железобетонных элементов по предельным состояниям второй группы 1. Расчет элементов по образованию трещин. Трещи-ностойкость изгибаемых, растянутых и внецентренно-сжатых элементов проверяют расчетом в сечениях, нормальных к продольной оси, а при значительных поперечных силах также и в сечениях, наклонных к продольной оси. В расчетах сечений, нормальных к продольной оси, учтены следующие положения: сечения после деформации остаются плоскими; наибольшее относительное удлинение крайнего растянутого волокна бетона равно 2Rpii/Eq; напряжения в бетоне растянутой зоны распределены равномерно и перед образованием трещин равны iRpji; напряжения в напрягаемой арматуре равны -f UnRpu (где о„ - предварительное напряжение арматуры с уче- том потерь и коэффициента точности натяжения, а п =я = EJE); напряжения в ненапрягаемой арматуре предварительно-напряженных элементов равны сумме сжимающего напряжения (от действия усадки и ползучести бетона) и приращению растягивающего напряжения, которое соответствует приращению деформаций окружающего бетона. Расчет по образованию трещин предварительно-напряженных элементов при центральном растяжении силой производят из условия NN.,, (2.82) где Nr - усилие, воспринимаемое сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин: N = Rpll{Fc-\-2nF)+No, (2.83) здесь iVo - усилие предварительного обжатия. Изгибаемые, внецентренно-сжатые и внецентренно-растянутые элементы рассчитывают по образованию трещин из условия, что момент внешних сил Ml с одной стороны от рассматриваемого сечения относительно оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны, не должен превышать момент М, воспринимаемый сечением при образовании трещин iM, (2.84) В формуле (2.84) момент внешних сил М1= М для изгибаемых элементов (рис. 2.7, с); Ml = N (во - г) для внецентренно-сжатых элементов (рис. 2.7, б) и Ml = = N (во + Гу) для внецентренно-растянутых элементов (рис. 2.7, в) Момент М1б от усилия обжатия Ло определяют по формуле M = N(e„±r), (2,86) где знак плюс в скобках ставят при расчете сечения от действия внешних нагрузок (рис. 2.7, г), а знак минус - при расчете сечения на усилия предварительного обжатия, при котором верхняя сжатая зона сечения при натяжении арматуры испытывает напряжения растяжения (рис. 2.7, д). Расстояние Гу от центра тяжести приведенного сечения (ось 2-2, рис. 2.7) до ядровой точки (на линии /-/,  5 3 afT3 . . о w g n. S S о («J- "зО s »« §Г ft. Г- с с 5 ° s
,... /  рис. 2.7) для внецентренно-сжатых элементов и предварительно-напряженных изгибаемых элементов определяют по формуле ry = 0,8U7„/f„. (2.87) где Wq- упругий момент сопротивления приведенного сечения} F„ - площадь приведенного сечения; f „ = f -- «f а + "а + "н + + «:- Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, Гу = WJF. Значение упругопластического момента сопротивления в формуле (2.85) можно принимать приближенно по формуле «т = 70. (2.88) где 7 = 1,75 - для пря.моугольных и тавровых сечений с полкой в сжатой зоне (для других видов сечений см приложение Vl, а также учебники [1, 2 и др.). Для внецентренно-растянутых элементов, если удовлетворяется условие (0 - О <: Rpi\WJNo, значение г у определяют по формуле U" /. + 2«(/,-f f;) (2-«> а если указанное условие не выполняется, то принимают Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси. Под действием поперечных сил и изгибающих моментов в наклонных сечениях элементов возникают главные растягивающие а и главные сж!1маюш,пе а. напряжения. Трещиностойкость наклонных сечений в зоне действия максимальных главных растягивающих напряжении определяют в зависимости от сопротивления бетона осевому растяжению рц и значений главных сжимающих напряжений о, Трещи постой кость наклонного сечеиия в центре тяжести приведенного сечения и в местах примыкания сжатых полок к стенке тавреного или двутаврового сечс-ння обеспечена, если выполняются условпя: а) при o,..c<m,A;„pii; (•.90) б) при tv. с > Hi/?np п; " < uuR, п (1 - а,-. QiRv.rtw), !".!Л) где /;?, ,1 т., - ;;oj. (та-л. 2Л А). ......\4!li:,;i!i;:0mUC tiVl ji M;ipi.\ CilOlia Таблица 2.13. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ m, И Ыг ДЛЯ РАСЧЕТА ПО ОБРАЗОВАНИЮ НАКЛОННЫХ ТРЕЩИН
Главные растягивающие и главные сжимающие напряжения в бетоне находят по формуле „ <x +aa,y j, (2.92) г. р-г. с где Ох- нормальное напряжение в бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного обжатия NСу- нормальное сжимающее напряжение в бетоне на площадке, параллельной продольной оси элемента, от местного действия опорных реакций, сосредоточенных сил и распределенной нагрузки, а также от усилия предварительного напряжения хомутов и отогнутых стержней; txy- касательные напряжения в бетоне от внешней нагрузки и от усилия предварительного напряжения отогнутых стержней. Напряжения а„ Оу и т., определяют как для упругого тела согласно Руководству [13] или учебникам [1 и 2]. В формулу (2.92) напряжения и а у подставляют со знаком «плюс», если они растягивающие, и со знаком «минус», если сжимающие. Напряжения а.в условиях (2.90) и (2.91) принимают по абсолютной величине. 2. Расчет железобетонных элементов по раскрытию трещин.-По раскрытию трещин рассчитывают сечения, нормальные и наклонные к продольной оси элемента. Согласно требованию норм, в предельном состоянии элемента при расчете по раскрытию трещин должно соблюдаться условие (2.5): Отат.пред. где а.ред = 0,05 ... ...0,4 мм по табл. 2.7. Величину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, определяют с учетом влияния ряда факторов по эмпирической формуле Ст = kcp,r] 20 (3,5 - 100ц) Yd kc. (2.93) 103 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 [ 15 ] 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
