Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник 5. Расчет прочности растянутых элементов. На центральное осевое растяжение работают нижние пояса и нисходящие раскосы фермы, затяжки арок, стенки круглых резервуаров и напорных труб и некоторые другие элементы. Чтобы повысить сопротивление бетона образованию трещин, центрально-растянутые элементы применяют, как правило, предварительно-напряженными. Прочность центрально-растянутых элементов зависит от сопротивления арматуры и должна удовлетворять условию Л =s: гпаЯаРн + «Л. (2.77) где F„- площадь сечения напрягаемой высокопрочной арматуры; /п..4 - коэффициент, учитывающий условия работы напрягаемой арматуры, равный для арматуры из стали: классов A-IV и At-IV - 1,2; » A-V. At-V, В-И, Вр-11, К-7 - 1,15; » At-VI - 1,1. Несущую способность внецентренно-растянутых элементов (например, стенки прямоугольных в плане резер-
J!o.n.i:oro сечеиия нр« pac4ixe п.,, iip„4a,;cv« и - сличай 1: 6 - си/чай У; / --IIW же, LllJMlillUjj,!,, Л • t-tt ••.iiH.JjctiltnilJhU;; . вуаров для жидкостей или сыпучих материалов и др.) определяют в зависимости от положения продольной силы N (рис. 2.6): случай 1 - если продольная сила Л/ приложена между равнодействующими усилий в арматуре А и А (где А - ближе расположенная, а А -далее расположенная к усилию N (рис. 2.6, а)], то прочность сечения должна удовлетворять условиям: Ш < та4«ан () - «;.) + КРь (Ло - «;); (2.78) Ыг < /ПзК/» (Ао - а„) -Ь RF (й - с); (2.79) случай 2 - если продольная сила приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре А и А (рис. 2.6, б), то расчет по прочности сечения выполняют из условия Ле < Rpbx (fto- 0.5х) -f ,f (Л- о) + о (h- а„). (2.80) при этом высоту сжатой зоны х определяют из условия равенства нулю проекций всех сил на горизонтальную ось «а4«ан + КК - К. ; " " Л = RtpX. (2.81) Если при расчете по случаю 2 и формуле (2.81) величина X Р> Ijho, то в формулу (2.80) подставляют значение X - liiho, где определяют по формуле (2.33) как для изгибаемых элементов. § 6. Основные формулы для расчета железобетонных элементов по предельным состояниям второй группы 1. Расчет элементов по образованию трещин. Трещи-ностойкость изгибаемых, растянутых и внецентренно-сжатых элементов проверяют расчетом в сечениях, нормальных к продольной оси, а при значительных поперечных силах также и в сечениях, наклонных к продольной оси. В расчетах сечений, нормальных к продольной оси, учтены следующие положения: сечения после деформации остаются плоскими; наибольшее относительное удлинение крайнего растянутого волокна бетона равно 2Rpii/Eq; напряжения в бетоне растянутой зоны распределены равномерно и перед образованием трещин равны iRpji; напряжения в напрягаемой арматуре равны -f UnRpu (где о„ - предварительное напряжение арматуры с уче- том потерь и коэффициента точности натяжения, а п =я = EJE); напряжения в ненапрягаемой арматуре предварительно-напряженных элементов равны сумме сжимающего напряжения (от действия усадки и ползучести бетона) и приращению растягивающего напряжения, которое соответствует приращению деформаций окружающего бетона. Расчет по образованию трещин предварительно-напряженных элементов при центральном растяжении силой производят из условия NN.,, (2.82) где Nr - усилие, воспринимаемое сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин: N = Rpll{Fc-\-2nF)+No, (2.83) здесь iVo - усилие предварительного обжатия. Изгибаемые, внецентренно-сжатые и внецентренно-растянутые элементы рассчитывают по образованию трещин из условия, что момент внешних сил Ml с одной стороны от рассматриваемого сечения относительно оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны, не должен превышать момент М, воспринимаемый сечением при образовании трещин iM, (2.84) В формуле (2.84) момент внешних сил М1= М для изгибаемых элементов (рис. 2.7, с); Ml = N (во - г) для внецентренно-сжатых элементов (рис. 2.7, б) и Ml = = N (во + Гу) для внецентренно-растянутых элементов (рис. 2.7, в) Момент М1б от усилия обжатия Ло определяют по формуле M = N(e„±r), (2,86) где знак плюс в скобках ставят при расчете сечения от действия внешних нагрузок (рис. 2.7, г), а знак минус - при расчете сечения на усилия предварительного обжатия, при котором верхняя сжатая зона сечения при натяжении арматуры испытывает напряжения растяжения (рис. 2.7, д). Расстояние Гу от центра тяжести приведенного сечения (ось 2-2, рис. 2.7) до ядровой точки (на линии /-/, 5 3 afT3 . . о w g n. S S о («J- "зО s »« §Г ft. Г- с с 5 ° s
,... / рис. 2.7) для внецентренно-сжатых элементов и предварительно-напряженных изгибаемых элементов определяют по формуле ry = 0,8U7„/f„. (2.87) где Wq- упругий момент сопротивления приведенного сечения} F„ - площадь приведенного сечения; f „ = f -- «f а + "а + "н + + «:- Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, Гу = WJF. Значение упругопластического момента сопротивления в формуле (2.85) можно принимать приближенно по формуле «т = 70. (2.88) где 7 = 1,75 - для пря.моугольных и тавровых сечений с полкой в сжатой зоне (для других видов сечений см приложение Vl, а также учебники [1, 2 и др.). Для внецентренно-растянутых элементов, если удовлетворяется условие (0 - О <: Rpi\WJNo, значение г у определяют по формуле U" /. + 2«(/,-f f;) (2-«> а если указанное условие не выполняется, то принимают Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси. Под действием поперечных сил и изгибающих моментов в наклонных сечениях элементов возникают главные растягивающие а и главные сж!1маюш,пе а. напряжения. Трещиностойкость наклонных сечений в зоне действия максимальных главных растягивающих напряжении определяют в зависимости от сопротивления бетона осевому растяжению рц и значений главных сжимающих напряжений о, Трещи постой кость наклонного сечеиия в центре тяжести приведенного сечения и в местах примыкания сжатых полок к стенке тавреного или двутаврового сечс-ння обеспечена, если выполняются условпя: а) при o,..c<m,A;„pii; (•.90) б) при tv. с > Hi/?np п; " < uuR, п (1 - а,-. QiRv.rtw), !".!Л) где /;?, ,1 т., - ;;oj. (та-л. 2Л А). ......\4!li:,;i!i;:0mUC tiVl ji M;ipi.\ CilOlia Таблица 2.13. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ m, И Ыг ДЛЯ РАСЧЕТА ПО ОБРАЗОВАНИЮ НАКЛОННЫХ ТРЕЩИН
Главные растягивающие и главные сжимающие напряжения в бетоне находят по формуле „ <x +aa,y j, (2.92) г. р-г. с где Ох- нормальное напряжение в бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного обжатия NСу- нормальное сжимающее напряжение в бетоне на площадке, параллельной продольной оси элемента, от местного действия опорных реакций, сосредоточенных сил и распределенной нагрузки, а также от усилия предварительного напряжения хомутов и отогнутых стержней; txy- касательные напряжения в бетоне от внешней нагрузки и от усилия предварительного напряжения отогнутых стержней. Напряжения а„ Оу и т., определяют как для упругого тела согласно Руководству [13] или учебникам [1 и 2]. В формулу (2.92) напряжения и а у подставляют со знаком «плюс», если они растягивающие, и со знаком «минус», если сжимающие. Напряжения а.в условиях (2.90) и (2.91) принимают по абсолютной величине. 2. Расчет железобетонных элементов по раскрытию трещин.-По раскрытию трещин рассчитывают сечения, нормальные и наклонные к продольной оси элемента. Согласно требованию норм, в предельном состоянии элемента при расчете по раскрытию трещин должно соблюдаться условие (2.5): Отат.пред. где а.ред = 0,05 ... ...0,4 мм по табл. 2.7. Величину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, определяют с учетом влияния ряда факторов по эмпирической формуле Ст = kcp,r] 20 (3,5 - 100ц) Yd kc. (2.93) 103 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 [ 15 ] 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |