Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 [ 16 ] 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

где ц= FJbho- коэффициент армирования сечения (без учета сжатых свесов полок), принимаемый не более 0,02; - площадь сечения растянутой арматуры; d - диаметр стержней арматуры, мм; Сд - напряжения в стержнях крайнего ряда; k- коэффициент, принимаемый для изгибаемых и BHenenTpeHHo-CHiaTbix элементов равным 1, а для растянутых элементов 1,2; Сд - коэффициент, учитывающий виды нагрузок и бетонов: при кратковременном действии нагрузок Сд ~ 1; при учете многократно повторяющейся нагрузки, а также длительного действия постоянных и длительных нагрузок для конструкций из тяжелого бетона естественной влажности и из бетона на пористых заполнителях Сд = 1,5, а из тяжелого бетона в водонасыщенном состоянии 1,2; Г) - коэффициент, зависящий от вида н профиля продольной арматуры: при стержневой арматуре периодического профиля ri= 1, при гладкой-1,3; при проволочной арматуре периодического профиля и канатах т) = 1,2, а гладкой - 1,4; kc-коэффициент, учитывающий влияние толщины защитного слоя бетона со стороны растянутой арма-"trypы А н определяемый по формуле kc ~ */з (20с г - 1) <: 3, где с- расстояние от центра тяжести сечения стержней крайнего ряда арматуры А до наиболее растянутого волокна бетона (при с < 0,2/i принимают коэффициент fee = 1); Оа = M/FZy = M/W, где - = FaZy - упругопластический момент сопротивления по сечению с трещиной).

Ширину раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, определяют с учетом работы хомутов и отогнутых стержней по формуле

«г = Сд/fe (о -f 30й(„акс),

(2.94)

где Сд и т) - то же, что в формуле (2.93); Л= (20-1200цп) Ю, но не менее 8-10; рп- коэффициент насыщения балки поперечной арма-аурой (хомутами F, отогнутыми стержнями Fq). равный:

Hn = M.-fl.o = -&- + -; (2.95)

Ьи buo No

(2.96)

здесь Q- максимальная поперечная сила иа рассматриваемом участке элемента.

3. Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям (определение прогибов). В общем случае прогиб железобетонного элемента при изгибе может быть определен по кривизне оси 1/р. Иа участках без трещин, где учитывается работа в упругой стадии всего приведенного сечения, кривизну оси изгибаемых и внецентренно-нагруженных элементов находят по формуле

1/р=1/й<-Ы/рд-1/рв-1/Рв.п. (2.97)

где 1/рк и 1/рд - кривизны соответственно от кратковременных нагрузок и от длительного Действия постоянных и длительных нагрузок

(без учета усилия предваритслыюго обжатия N, которые определяют по формуле

1/р,- = cMikrMJtu (2.98)

здесь Ж - момент от соответствующей внешней нагрузки; с- коэф-(Ьициент. учитывающий влияние длительной ползучести бетона (увеличение кривизны): при учете кратковременных нагрузок с= 1; пря учете постоянных и длительных нагрузок для конструкций из тяжелого бетона и влажности воздуха окружающей среды выше 40% с = 2, а при влажности 40% и ниже с= 3; An - коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона, равный для тяжелого бетона и бетона на пористых заполнителях при плотном мелком заполнителе 0,85, а при пористом мелком заполнителе - 0,7; 1/рв- кривизна от выгиба элемента при кратковремек1Юм действии усилия предварительного обжатия No с учетом всех потерь, равная:

1/Рв = NeolKEtJn, (2.99)

1/Рв п - кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия и определяемая по формуле /о щл»

где 8п и еп - относительные деформации бетона, вызванные его усадкой и ползучестью на уровне центра тяжести растянутой продольной арматуры и крайнего сжатого волокна бетона: е, = Op/E; е = fiJE,

Значение а„ принимают равным сумме потерь предварительного напряжения арматуры от усадки и ползучести бетона по Ов, ffg и Од (см. табл. 2.9), вычисляемым по формулам (2.26)-(2.29) и по табл. 2.10.

Для элементов без предварительного напряжения кривизны 1/рв и 1/Рв.п равны нулю.

На участках элежнтов, где образуются нормальные к продольной оси трещины, кривизну осп (при ес i> 0,8Ло) находят по формуле

1/Р = -£

fa-Pa (v+?)WZo£6v J

Nc Ча

(2.101)

где Afg- заменяющий момент от всех внешних сил и усилия обжа-тря No, по одну сторону сечения, относительно оси, проходящей через центр тяжести площади сечения растянутой (или .менее сжатой) арматуры А; Nc - равнодействующая всех внешних продольных сил, включая усилие No, \ - расстояние между центром тяжести площади сечения арматуры А и точкой приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной; фа и •фе- коэффициенты, учитывающие соответствещю работу растянутого бетона на участке с трещинами и неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетоиа иа длине участка с трещинами; \ - относительная высота сжатой зоны бетона в сечении с трещиной; -у - относительная площадь сечеиия свесов сжатой полки и арматуры в сжатой зоне; V- коэффициент, учитывающий деформации кратковременной и длительной ползучести бетоиа.



Методика определения моментов М, сил N, величин g, У> й. б> 1 и др. изложена в нижеприведенных примерах.

Полную величину кривизны 1/р для участка с трещинами в растянутой зоне в общем случае находят по формуле

+4-::, (2..02)

Рв.п

где 1/Pi - кривизна от кратковременного действия всей нагрузки; 1/р2- кривизна от кратковременного действия постоянных и длительных нагрузок; 1/рз- кривизна от длительного действия постоянных и длительных нагрузок; 1/рв. „ - кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия, определяемая по формуле (2.100).

При вычислении кривизн l/pj и l/pg в формуле (2.101) принимают значения и х при кратковременном действии нагрузки, а для кривизны 1/рз - значения я. и v принимают при длительном действии нагрузки. Если значения 1/р2 и 1/рз окажутся отрицательными, то их принимают равными нулю.

По значениям кривизн полную величину прогиба / элемента в сечении с трещиной находят по формуле

f = h-f2 + fs-fB.n. (2.103)

Для элементов с ненапрягаемой арматурой кривизну •/Рв.п и соответственно прогиб /.п принимают равными нулю.

Приближенный метод определения прогибов

Для облегчения трудоемких вычислений перемещений по формулам СНиП согласно книге [5] и руководствам [13, 14] допускается рассчитывать прогибы приближенным методом. Полный прогибе учетом деформаций сдвига может быть вычислен (при /i<10) по формуле

.[l+/c(4-)], (2.104)

где К - коэффициент, зависящий от условий опирания и загружения элемента и наличия трещин; К = 0,55 при отсутствии трещин; К = = 1,5/5 при наличии трещин; S - коэффициент, учитывающий вид нагрузки и схему загружения: для равномерно загруженной свободно опертой балки S = 5/48; для такой же балки, но загруженной в середине пролета одной сосредоточенной нагрузкой, 5 = 1/12, двумя грузами в 1/з пролета S 1/8, загруженной равными моментами по концам S = 1/8; для равномерно загруженной консольной балки S = 1/4, а для консоли, загруженной сосредоточенной силой на свободном К01ще, 5 = 1/3 и т. д. (подробнее см. табл. 4 в книге [5]).

Прогиб /„ при изгибе элемента находят по кривизне 1/р„ар в наиболее нагруженном сечении с моментом Макс-

рмакс

(2.105)

где 1/Рмакс= /И„акс/В = /И„акс/Лп£б-п.

Кривизну 1/р при совместном действии кратковременной и длительной нагрузок в элементах без предварительного напряжения определяют по формуле

- Е,РЛ \ К, ,<р

(2.106)

а в предварительно-напряженных элементах - по формуле

здесь Kj, /(2 и Кз- коэффициенты, принимаемые по табл. 2.14; = = ео+ Zj,-расстояние от усилия Ло до условной ядровой точки сечения, более удаленной от растянутой ар.матуры А (см. рис. 2.7).

Приближенная оценка деформатиености железобетонных элементов. Для приближенной оценки деформатив-ности железобетонных элементов можно пользоваться граничными соотношениями пролета элемента I к рабочей высоте поперечного сечения /г„: Ик, при которых прогиб элемента не превосходит предельного / < /,ред-

На основе анализа, проведенного ЦНИИПромзданий, было установлено, что для конструкций наиболее массового применения (плнты, панели, балки, внецентренно--сжатые стойки и коло!И1Ы и др.) прямоугольных, тавровых и двутавровых сечений, если выдерживается граничное соотношение l/ho < К;,, расчет по деформациям не требуется. С учетом деформаций сдвига условие для проверки граничного соогношення имеет следующий вид:

-I- 18-Lt-<?.,p,

(2.108)

где слагаег,;ое 18/г,, учитыкап елнжшс сдвигов; при l/ho > 12 влияние сдвигов можчо не учитывать.

Значе1и1я К для поперечных еечснин пскоторьр; Ридов в зап!*спмости от количества п1л;дольисй арматуры р/г приведены в табл. 2.15 (из таил. С книги [о]).



о ео

ТаСлаиа 2.14. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ Ки К, И Кз (ПО ДАННЫМ [5])

i ipn - f) hn + "pa/2v (Ъ„-Ъ)Ь„

Приведенная форма сечеиия

Обозначение

коэффи-циента

/<1кр

,2дл

коэффициенты при и,п

0,04

0,07

0.1D

0,53 0,34 0,22 0,12 1,05 0,95

0,47 0,29 0,22 0,12 0,98 0,85

0,43 0,25 0,22 0,12 0,93 0,77

0,39

0,21

0,22

0,12

0,34

0,18

0,23

0,29 0,14 0,23 0,1

0,25 0,11 0,23 0,1

0,22 0,1 0,23 0,1

Т=0.2

Л1ДЛ (>.2ДЛ

,2Кр ЗДЛ

0,59 0,41 0,27 0,13 1,09 0,97

0,55 0,37 0,27 0,13 1,05 0,86

V=0,6

л2кр

Кзкр ЗДЛ

к1дл

л2кр

лгдл

;зкр

0,63 0,47 0,34 0,17 1,16 1,05

0,44

0,34

0,17

1,05

0,87

0,53 0,34 0,27 0,13 0,98 0,78

0,49 0,28 0,27 0,13 0,93 0,71

0,44 0,24 0,28 0,12 0,87 0,64

0,37 0,19 0,28 0,12 0,75 0,54

0,59 0,42 0,34 0,17 0,99 0,79

0,65

0,49

0,37

1,16

1,06-

0,63

0,46

0,37

1,05

0,89

0,62

0,44

0,37

0,82

0,58 0,38 0,34 0,17 0,93 0,71

0,61

0,42

0,37

0,94

0.74

0,56 0,34 0,38 0,16 0,88 0,65

0,43

0,18

0,68

0,49

0,28

0,38

0,16

0,55

0,32 0,16 0,28 0,12

0,56 0,34 0,43 0,18 0,83

0,44 0,23 0,38 0,16 0,76 0,51

0,54

0,43

0,18

0,77

0,28 0,13 0,28 0,12

0.38

0,16

0,69

0,46

0,47 0,26 0,43 0,18 0,76


V=0.2

V=0,6

KlKp к1дл

лзкр

л1дл лгкр Лгдл лзкр "•ЗДЛ

KlKp

Л1ДЛ лзкр

Лзкр гдл

0,55

0,34

0,18

1,16

1,09

0,54

0,39

0,27

1,21

1,17

0,53 0,38 0,63 0,35

0,49 0,32 0,34 0,18 1,09 0,94

0,48

0,32

0,27

1,13

1,02

0,47 0,31 0,63 0,35 1,24 1,12

0,45 0,28 0,34 0,18 1,02 0,85

0,41 0,23 0,34 0,18 0,97 0,77

0,44

0,27

0,27

1,09

0,92

0,43 0,26 0,63 0,35 1,09 1

0,22

0,27

0,82

0,39 0,21 0,63 0,35 1

0,85

0,36 0,19 0,29 0,13 0,83 0,66

0,3 0,15 0.29 0,13

0,35

0,19

0,18

0,84

0,34 0.18 0,47 0,21

0,3 0,14 0,4 0,18

0,29 0,14 0,47 0,21

0,26 0,12 0,29 0,13

0,23 0,11 0,29 0,13

0,26 0,11 0,4 0,18

0,23 0,1 0,4 0,18

0,25 0,11 0,47 0,21

0,22 0,1 0,47 0,21



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 [ 16 ] 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69