|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник балки. При этом рекомендуется придерживаться следующего порядка: 1) установить расчетные схему и пролет; 2) вычислить погонные (или сосредоточенные) нагрузки 3) определить расчетные усилия - изгибающие моменты М и поперечные силы Q; 4) задаться расчетными параметрами материалов - проектной маркой бетона и классом арматуры; выписать из соответствующих таблиц расчетные сопротивления материалов; 5) принять высоту и ширину расчетного сечения; 6) рассчитать продольную рабочую арматуру по изгибающему моменту; 7) проверить наклонное сечение на поперечную силу и определить количество поперечной арматуры (хомутов и отгибов); 8) выполнить в требуемых случаях расчет принятого сечения элемента по деформациям (определение прогибов), а также по образованию или раскрытию трещин; 9) проверить (для сборных элементов) прочность на монтажные и транспортные нагрузки; 10) в заключение составить рабочий чертеж, т. е. сконструировать рассчитанный элемент. Пример 1. Расчет и конструирование элементов ребристого монолитного перекрытия с балочными плитами  Рис. 3.4. n.iaii перекрытия и детали к примеру 1 ре7мШ fZTKuT"""- " """""< железобетона; 116 i /low- Рассмотрим унифицированное перекрытие трехпро-летного промышленного здания о внутренним каркасом и несущими наружными стенами (рис. 3.4). Значения постоянных и временных нагрузок приведены в табл. 3.1. Поскольку продольный и поперечный шаги колонн приняты одинаковыми, то по расходу материалов продольная и поперечная схемы междуэтажного перекрытия рав-. ноценны. Предпочтение следует отдать поперечному размещению главных балок, так как в этом случае удачно решаются вопросы освещения и обеспечения общей жесткости здания при воздействии на него горизонтальных сил. Для монолитных междуэтажных перекрытий обычно используют тяжелый бетон марки М200-МЗОО, а для армирования - сварные каркасы из стали класса А-П или А-П1 и сварные сетки из обыкновенной проволоки. Для расчетного случая в целях экономии цемента примем Таблица S.I. НАГРУЗКИ НА РЕБРИСТОЕ ДЮНОЛИТНОЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЕ МЕЖДУЭТАЖНОЕ ПЕРЕКРЫТИЕ ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ, Н/м
бетон марки М250 *. Расчетные сопротивления такого бетона для предельных состояний первой группы будут: на сжатие осевое iRnp=ll МПа, на растяжение осевое iRp = 0,88 МПа. Коэффициент условий работы бетона ,«61 = 0,85. Рабочую арматуру для балок примем в виде сварных каркасов из горячекатаной стали периодического профиля класса А-П, = 270 МПа, = 215 МПа. Для поперечной арматуры класса А-17?а.х = 170 МПа. Арматуру для плиты примем в виде сварных сеток из обыкновенной проволоки класса В-1, Rg = 315 МПа, и (возможен вариант) из стали класса А-1 И, R= 340 МПа. Решение, Плита (рис. 3.5). Расчетная схема плиты представляет собой многопролетную неразрезиую балку, загруженную равномерно распределенной нагрузкой. Для получения расчетного пролета задаемся размерами поперечного сечения второстепенной балки: h = (1/12 ... 1/20) /в.б; принимаем /ig. g = 600/13 = 45 см, b = - (1/2 ... 1/3) /г.б > 10 см; принимаем ширину второстепенной балки Ь = 20 см. Расчетный пролет плиты между второстепенными балками 4 = If,, где /о - пролет в свету, равный 200-20 = = 180 см. Пролет плиты при опирании с одной стороны на несущую стену = /qi + (hJ), где /г„л - толщина плиты, значением которой также задаемся. Принимаем толщину плиты равной 8 см, что больше Яиип = 60 мм. Собственная масса плиты = 0,08-2500 = 200 кг/м? (2000 Н/м). Расчетный пролет плиты /i= 170 + -= 174 см. Погонная нагрузка принимае1х;я на ширину плиты, равную 1 м. Для данного случая погонные расчетные нагрузки но табл. 3.1 будут равны (с учетом массы плиты h = Ь см); g = 1440 + 1.1- 2000 = 3G40 Н/м; р = 96С0 11/м: Q = g + р = 3640 + 9600 = 13 240 Н/м * Промежутсчиыс .арки бетона М250. МЗйО н Л54зО слли-т предусматривать при >слон1п получения экономии ко-,!.:!, га п саш-снии с марками CeiOLia cu.jjik !С-;;чч11Ю Д1 !К), М400 ii iM5i)0, <; l.m ;;;,!Стся сноска в npociiic (см. п. 2.3 СИиП [У]). t i f. \ I X -- 2 Эпюрам TTTjzv   Рис. 3.5. Армирование монолитной плиты а - расчетная схема и эпюра моментов; б - армирование рулонными сетками; о то же, плоскими сварными сетками; г то же, отдельными стержнями в расчете неразрезных плит с учетом пластических деформаций значения изгибающих моментов при равных или отличающихся не более чем на 20% пролетах принимают, по равномоментной схеме (независимо от вида загружения временной нагрузкой) равными (рис. 3.5, а): в крайних пролетах glj 13 240.1.74 11 ~ 11 - = 3660 Н-м; в среднем пролете и над средними опорами 240- --c=t = i.2700 H.M; над вторыми от края опорами Л1в= = = 3940 Н.м. Арматуру в плите подбираем как для изгибаемого железобетонного элемента прямоугольного сечения размером 6 X Л = 100 X 8 см с помощью параметров, приведенных в табл. 2.11. Рабочая высота сечения Ло = /г - - а = 8 - 1,5 = 6,5 см. Для варианта армирования сварными сетками из обыкновенной проволоки (/?а = 315 МПа) будем иметь: а) в крайних пролетах Mi == 3660 Н-м; по формуле (2.40) вычисляем и h 36 600 ЬЛХр«б1 ~ 100-6,5110.86{100)* где коэффициент условий работы бетона mi = 0,85. По табл. 2.11 находим коэффициент rj = 0,948 и определяем площадь сечения арматуры Fg, по формуле (2.41): F 36 600 - 1 0 с„«- ~ Rnh " 315 (100)* 0.948-6.5 ™ б) В средних пролетах и над средними опорами: = 2700 Н-м: /о = io0.6.5MlT85(100)* = = °б= 315(1ооГо!%2-б.5---= * Здесь и в последующих примерах множитель 100 введен для приведения размерности сопротивления, выраженного в МПа, к раз-= 10Па(нЙ) ГооНш"*""* соотношеннй величин: 1 ЛШа = в) над вторыми опорами: jWb = 3940 Н-м; = 394 ООО Г1 = 0,948; Fe 100.6.5=-11-0.85.(100) 394 ООО = 0.0985? = 1,93 сыК 315 (100) 0.948-6,5 По сортаменту сварных сеток (табл. 1 приложе1тя П) для средних пролетов и над средними опорами (рис. 3.5, б, сетка C-I) принимаем сетку с типовым шагом 150 X X 250 мм, но с рабочей продольной арматурой диаметром 5 мм (вместо 6 мм), т. е. типа 150/250/5/4 (F = 1,57 см i> £> 1,46 см*); проектирование сеток с арматурой другого диаметра, отличающегося от приведенных в сортаменте, разрешается по примеч. п. 2, табл. 1 ГОСТ 8478-66 при сохранении шага стержней. В крайних пролетах и над первыми промежуточными опорами укладывается дополнительная сетка С-2 марки 150/250/3/3 (F = 0,47 см), и тогда все сечение арматуры F = 1,57 + 0,47 = - 2,04 см" g> 1,93 см (+4 %). Дополнительная сетка заводится за первую промежуточную опору иа пролета плиты (50 см). Учитывая, что плита по всему контуру окаймляется монолитно связанными с нею балками, допускается с средних пролетах и на средних опорах уменьшить изгибающие моменты на 20%, следовательно, расход арматуры будет тоже на 20% меньше: f« = 1,46.0,8 = 1,17 cм где 0,8 - коэффициент, учитывающий при частичном защемлении плиты по контуру уменьшение изгибающего момента. С учетом уменьшения моментов для армирования средних пролетов и средних опор можно принять сварные сетки С-3 и С-4 марки 250/150/4/5 (F = 1,31 см) с рабочей поперечной арматурой диаметром 5 мм и шагом 150 мм (рис. 3.5, в). Тогда в крайних пролетах при требуемом F= 1,9 см* и над второй опорой при F = 1,98 см? проектируем сетки С-5 и С-6 марки 250/100/4/5 с рабочей поперечной арматурой диаметром 5 мм и шагом 100 мм (fa = 1,96 см* на 1 м длины). Сетки С-3, С-4, С-5 и С-6 (рис. 3.5, е) укладывают разд1Ельно; если сетки рулонные, то их раскатывают вдоль балок. Следует отметить, что при отсутствии в табл. 1 и 2 приложения И типовых сварных сеток и соответствующих расчету по количеству рабочей продольной или поперечной арматуры, сетки конструируют заново с соблюдением ""ребований, изложенных в «Руководстве по проектиро- 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 [ 18 ] 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |
|
|
