Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 [ 19 ] 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

ванию железобетонных конструкций» [13] и данных приложения III. Вариант армирования плиты отдельными стержня.ми показан на рис. 3.5, г.

Второстепенная балка. Расчетная схема второстепенной балки представляет собой, так же как и расчетная схема плиты, неразрезную многопролетную балку, загруженную равномерно распределенной нагрузкой. Предварительные размеры сечения второстепенной балки были приняты 45 X 20 см. Для определения расчетных пролетов задаемся размерами главной балки:

Ар. б = = = 60 см; frp. 6 = 0,5А = 30 см.

Расчетные пролеты второстепенной балки будут: средние пролеты (равны расстоянию в свету меладу главными балками) /„2 = /а - г. б = - 0,3 = 5,7 м; крайние - равны расстоянию от оси опоры на стене до грани сечения главной балки

= 6 - 0,2-

2 0,25

= 5.77 «а 5,8 м.

где /j и 1 - пролеты балкн; а - привязка разбивочной оси к внутренней грани стены; В - длина опорного конца балки на стене.

Сбор нафузок. Погонную нагрузку на балку принимают на ширину грузовой площади, равную 2 м (расстоянию между осями второстепенных балок). Для данного случая (см. табл. 3.1) расчетные погонные нагрузки будут иметь значения с учетом массы балки по принятым размерам:

g = 2(1440-b2200) -Ь0,37-0,2-25000-1.1 = = 7280 -Ь 2040 = 9320 Н/м,

где 0,37-0,2 м- размеры сечения балкн за вычетом толщины плиты ft = 8 см; 1,1 - коэффициент перегрузки для собственной массы конструкций; 25 ООО - плотность бетона, Н/м; рдл (длительная) = = 2-7800= 15 600 Н/м =15,6 кН/м; ркр (кратковременная) = = 2-1800 = 3600 Н/м; р (полная) = 2-9600 = 19 200 Н/м = 19,2 кН/м; полная (/ = g -Ь Р = 9320 -Ь 19 200 = 28 520 Н/м = 28,52 кН/м,

Расчетные моменты по равномоментной схеме (рис. 3.4, а):

а) в крайних пролетах

3 28520-5,8 87000 Н-м;

б) в средних пролетах и над средними опорами

qVi., 28 520-5,7

Л?2 = Мс 16 - 16 в) над вторыми от края опорами qfm 28 520-5,7

= 57 700 Н-м;

= 83 800 Н-м.

Построение огибающей эпюры моментов второстепенной балки (рис. 3.6). Эпюру моментов строят для двух схем загружения: 1) на полную нагрузку = g + /7 в нечетных пролетах и условную постоянную нагрузку q g -\. V4P в четных пролетах (рис. 3.6, а) и 2) на полную нагрузку q = g -\. р в четных пролетах и условную постоянную нагрузку q = g + н нечетных пролетах (рис. 3.6, б). При этом максимальные пролетные и опорные моменты принимают в расчете по равномоментной схеме аналогично неразрезным плитам (рис. 3.4, с), т. е. 11 или Р/16, а минимальные значения пролетных моментов строят по параболам, характеризующим момент от нагрузки qi (М, = ql\\\\\ М., = (? 16) и проходящим через вершины ординат опорных моментов. Для данного примера: 9 = g + P = 28520 Н-м; q = 9320 + 1/4 -19 200 = 14 120 Н/м; М,= 14120-5,82/11 = 43 000 Нм; /Иг = 14 120-5,72/16 = 28 500 Н-м.

Вид огибающей эпюры представлен на рис. 3.6, в.

Схема 1

		\Wb........\www\	1 1 1 1 I 1 1 111 -
i 1 -J	Vnr

ьпоа

Эпюра м.Нм

"с/ООО

Рис. 3.6. Построение огибающей эпн):ы моментов второстепенной балки

и - при :ш,риз:с1:иги по схеме 1] с - то з,0-, по .хсмс 2; о - sniopa .момептсп; J - b - по перо пролетоо

Расчетные минимальные моменты в пролетах будут •равны:

в первом пролете Mi„„„ = 87 000/2 +43 000 =- -500 Нм;

во втором пролете

(87 ООО + 57 700)

Мг мин =

• + 28500 = - 43800 Н-м;

В третьем от края (т. е. во всех средних) пролете Л1з„„„=з = -57 700 + 28 500 = -29 200 Н-м.

При расчете арматуры на указанные моменты необходимо учитывать поперечную арматуру сеток плиты и верхние (конструктивные) стержни сварных каркасов балок.

Подбор арматуры. При расчете сечений балки на положительный момент (в пролете) принимают железобетонное сечение таврового профиля с полкой (плитой) в сжатой зоне (см. рис. 2.1, е).

Ширина полки в данном случае Ьп = 200 см, так как соблюдено условие п. 3.16 СНиП II-2I-75, по которому

-f 20 = 220 см

н Ь„ < о + *в. б = 80 + 20 = 200 см.

При расчете на отрицательный момент принимают прямоугольное сечение, равное 45 X 20 см, поскольку плита находится в растянутой зоне и в расчете не учитывается.

Для армирования применены сварные каркасы из стали класса А-П, = 270 МПа. Рабочая высота сече-1Н1Я fto = 45 - 3,5 = 41,5 см. Арматуру рассчитываем с помощью параметров л о, ц и по табл. 2.11. в крайних пролетах Alj = 87 ООО Н-м; определяем расположение границы сжатой зоны сечения по условию (2.35) при X = Лп, b = Ьп и Fa = 0:

<"б1«пр*Х(Ло-о.5л;):

8700 000 Н-см<11 (100) 0,85-200-8 (41,5 - 0.5-8) = 56 100 ООО H-cmj

условие соблюдается, граница сжатой зоны проходит в полке, следовательно, сечение принимают шириной Ьп, по формуле (2.40)

Л1, 8 700 ООО

fc,>Xp"6i ~ 200.41.5М 00-11-0,85(100)

0.0264;

по табл. 2.11 находим коэффициенты л = 0,987 и - 0,026, вычисляем

Mj 8 700 ООО

~ ЯаФо ~ 270(100)0,987-41,5

: 7.9 смз.

Проверяем условие (2.32): по формуле (2.34) находим

о = а - 0,008Дпртб1 = 0,85 - 0.008-0,85 -11 = 0,774? по формуле (2,33) определяем граничное д

0,774

+500 к--БОО V 1.1 /

: 0.661.

Условие (2.32) соблюдается, так как = 0,026 < <Ir = 0,661.

Принимаем для двух каркасов 4 0 16 А-И, fa = = 8,04 см* (см. каркас К-1 на рис, 3.7).

, i/3t im

I/ то]. 20С0

17 5850 а, irTbf-Jjtfej-. -Ш-* 600b

2D00

1500

2000

ММ I iiViiiUllim=

1Л 5700 ~~Ы 5Ж

6000

Марка?50/т/1/5

I 1500 ши .. WW . J. JUI/ I. у-:

2830

1500 . .1500

Марка 250fmN5

1500

\u2-300

шаг 300 C-7

2000

У опоттетиые стержни

2000

Рис. 3.7. Армирование неразрезной второстепенной балки

2ВВ\

в средних пролетах = 57 700 Н-м;

5 770 ООО

0 - (

200-41.5.11(100)0,85 = "" = OS: ? = 0.023; 5 770 ООО

270(100)-0,99-41.5

5,08 см2;

принимаем для двух каркасов 2 0 18 А-И, = 5,09 см? (см. каркасы К-2 на рис. 3.7); условие « д соблюдается, так как = 0,023 < g;? = 0,661.

Над вторыми от края опорами = 83 800 Нм;

8 380 ООО

» = 20-41.5-.11 (100)0.85 = « = = "в:

315(100)0.86-41,5

условие I <! соблюдается, так как = 0,28 <3 =s = 0,661.

Растянутой арматурой над опорами второстепенных балок являются рабочие стержни надопорных сеток, расположенных между осями соседних второстепенных балок. Принимаем две сварные сетки С-7 с поперечной рабочей арматурой площадью сечения каждая на 1 nor. м:

Ра = --= 1.6 cm

чему соответствует сетка марки 250/150/4/5, F = 1,57 см. Над средними опорами Mq = 57 700 Н-м:

5 770 ООО

" 20-41,52(100)11-0,85

5 770 000

= 0.227; 4 = 0,87; g = 0,26; = 4,85 см2;

315(100)0,87-41,5

условие I <! соблюдается, так как = 0,26 <Ir = = 0,661; принимаем две рулонные сетки С-8 с рабочей поперечной арматурой площадью сечения каждой на 1 пог. м:

fa = -§=1.21 см».

чему соответствует сетка марки 250/200/4/5, F = 1,18 см (-2,5% допустимо). Сетки С-7 и С-8 заводят за ось опоры (при pig < 3): одну сетку на 4-J от оси и другую иа от оси (см. рис. 3.7).

Расчет поперечной арматуры. Максимальная поперечная сила Qb = 0,6 ql = 0,6-28 520-5,85 = 100 ООО Н = = 100 кН. Проверяем первое условие (2.48) - Q <з < 0,35i?„pfc/i„; (2„екс = 100 000 Н < 0,35-0,85-11 X X (100) 20-41,5 = 272 000 Н, где Q -в Н; а R„p- в МПа; (100) - для пересчета правой части условия (2.48), Н; условие соблюдается, принятые размеры сечения достаточны.

Проверяем второе условие (2.49) - Q <: kR Rrlbho\ 100 000 Н > 0,6-0,88 (100)0,85-20-41,5 = = 37 500 Н, условие (2.49) не удовлетворяется, требуется поперечное армирование

Из формулы (2.54) определяем требуемую интенсивность поперечного армирования

100 000° „

4Л2ЬЛ2/?р/Пб1 " 4.2-20-41,52.0,88 (100) 0,85 ~ "

Принимаем поперечные стержни диаметром G мм,

F = 0,283 см в соответствии с табл. 1 прил. III. Придвух каркасах п = 2 и F = 0,283-2 = 0,566 см

Шаг поперечных стерл<пей по формуле (2.55)

и = х/х/х = 170 (100) 0.566/490 = 19 см.

Наибольшее расстояние между поперечными стержнями согласно формуле (2.56)

Ч,7ЩК ihl 0,75 - 2 - 0,88 - 0,85 - (100) 20 - 41,5

100 000

= 37,8 см.

Исходя из условий конструирования на прнснорных участках длиной V4 пролета это расстояние должно быть при h < 450 мм и < h/2 = 45/2 = 22,5 см п не более" U = 15 см. Принимаем расстояние и = 15 см по наи--MCHbUiCMy из вычисленных значений.

В средней половине пролета балкн нсперсчнея сила на рассшянин V4 пролета от опоры балкн

Q = Qkskc - ( 4 = 100 ООО - 28 520-5,85.-t = 58 200 11;

здесь условие (2.49) не удовлетвсряется, так к::;: Q = == 58 200 Н > kji.,nhf, 37 500 Н, следоваг.-льно, требуется постановка поперечных стержней но picvery.

Вычислим требуемое значение q;

пЬ 200- , ,,, ,

"" 4-2-20-41,5-0.88(100) 0,85

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 [ 19 ] 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69