|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник t-ei
 симметрии по условию (2.56) 0,75-2-0,88 (100) 0,85-20-55.Б" млкс - 144 300 = 48 см; ИЗ конструктивных условий (п. 5.27 СНиП) и < Vgfj = = 60/3 = 20 см и ы < 50 см. Принимаем меньшее из вычисленных значений ы = 20 см. Согласно конструктивным требованиям, в балках высотой h > 450 мм поперечные стержни с шагом Vgh ы < 500 мм устанавливают на участке балкп от опоры до ближайшего сосредоточенного усилия и не менее чем на V4 пролета. Так как в данном примере сосредоточенные усилия расположены по пролету балки сравнительно часто, через 2 м, то располагаем поперечные стержни по всей длине каркаса с постоянным шагом ы - 20 см (см. каркасы па рис. 3.9). По формуле (2.55) при двух каркасах 170(100) 0,503-2 = 856 Н/см. а при четырех каркасах на опоре д„ = 2-856 = 1712 Н/см. В сварных каркасах для восприятия опорного момента устанавливаем ту же поперечную арматуру диаметром 8 мм с шагом 20 см. Для опоры В 1юперечная сила Qb = 227,5 кН, а допускаемая с учетом работы бетона поперечных стержней в пролетных и опорных сварных каркасах (всего 4 каркаса) будет равна по формуле (2.54): Q = = 2VkhlRptniq = 2V2-0,88(100)0,85-30 54*-2-856 = = 300 ООО Н > Qg = 227 500 Н, т. е. условие удовлетворяется. Справа от опоры В прочность сечения обеспечивается, так как поперечные стержни ставим аналогично каркасам слева, а величина Qg = 201 кН меньше Qb = = 227 кН. Обрывы опорных каркасов. Обрыв стержней за сечением, где оии не требуются по расчету, производят в соответствии с эпюрой моментов (см. рис. 3.8, д, 3.9), при этом должно соблюдаться условие 2<?„ - 5d, МО не менее 20(i. (3.5) На опоре В по моменту определены 4022 А-П, = = 15,2 см*. В соответствии с эпюрой моментов (рис. 3.9) намечаем обрыв надопорных стержней в пролете: на двух участках по два стержня 022 А-П, F = 7,6 см*. Высота . -катой зоны сечения после обрыва двух стержней 022 А-П: R.,Fa 270-7,6 miRuiP 0,85-11-30 = 7,3 см. Момент, воспринимаемый сечением с арматурой оставшихся 2022 А-П: М = RFa {ho-0,5x) = 270 (100) 7,6 (54 - 0,5-7,3) -= = 10300000 Н-см = 103 кНм. При обрыве оставшихся надопорных стержней 2022 А-П в первом пролете в верхней зоне сечения остаются 2010 А-П, F = 1,57 см*, которые также могут воспринимать отрицательный момент л! = 270 (100) 1,57 (55,5 - 0,5-1,5) = 2 .320 ООО Н -см = 23,2 кН -м. Обрыв первого каркаса К-6 по формуле (3.5) ... Q 5 = +5-2.2 = 77 см; 2<7,- 2-1712 по конструктивным требованиям ш 20d = 20- 2,2 == = 44 см. Так как = 77 см велико, назначаем шаг поперечных стержней в каркасах К-6 и К-7 и = 100 мм. Тогда 170(100)0,503-2 10 <7х = 1712 И/см. На опоре имеем два каркаса К-3 с ы = 20 см (<7, = = 856 Н/см) и каркасы К-6 и К-7 {q =1712 Н/см). Суммарное значение = 856 + 1712 = 2568 Н/см. Тогда величина w для каркаса К-6 будет: 227 500 ш1 = 2-2568 -5-2,2 = 55 см. Обрыв второго каркаса К-7 влево от опоры В производим с учетом работы поперечных стержней трех каркасов {q = 856 + 856) = 1712 Н/см. 227 500 , „ о -7-7 " = 2-1712 + - ™- Обрыв первого каркаса К-6 вправо от опоры В 201 ООО Шз = 2-2568 + 5-2,2 = 50 см. Обрыв второго каркаса К-7 вправо от опоры В .,.«+5.2.2 = 70 см. Aiiajiorri4Ho рассчитываем обрыв стержней каркаса К-4 в крайп.ем пролете. Определяем сечение арматурных сеток у места примыкания второстепенных балок (сетка С-9). Опорная реакция второстепенной балкн Р = 55,9 + 115,2 = = 171,1 кН. Необходимое сечение вертикальных стержней: fa = Р1К\ (3.6) 171 100 • = (100)-==™- Длина зоны, на которой учитывается работа вертикальной арматуры, равна: S = 2/!j + 36;. (3.7) 5 = 2.15 + 3-20 = 90 см, где hi = Л,., б - ftn. б = СО - 45 = 15 см. В пределах этой зоны п.меется 1008 (fg = 5,03 см-). Требуется дополнительно поставить Fa = 8,13 - 5,03 = = 3,1 см. Принимаем две сетки по 408 (F = 2,01-2 == 4,02 см). Согнутые сетки С-10, показанные в зоне отрицательных моментов главной балки (рис. 3.9), в данном случае могут быть заменены соединительными стержнями, поскольку арматура работает только на растяжение, а не на сжатие, при котором согнутые сетки обязательны. Расчет балок по деформациям (прогибам). Прогибы изгибаемых элементов определяют по формулам расчетного предельного состояния второй группы как элементов прямоугольного или таврового сечения. В монолитных ребристых перекрытиях второстепенные и главные балки в расчетах на действие моментов в пролете принимают таврово10 сечения с полкой в сжатой зоне. Изгибающие моменты подсчитывают от действия нормативных нагрузок, т. е. без учета коэффициентов перегрузки (п = 1). Для правильно запроектированных сечений балок необходимо соблюдать условие (2.7) - / <: /пред. где /пред - предельный прогиб, принимаемый по табл. 2.1. для элементов ребристых перекрытий при пролетах / = 5...10 м /пред = 2,5 см. Полный прогиб/равен; / = /1-/И-/з. (3.8) где (i - прогиб от кратковременного действия всей нагрузки; /g - прогиб от кратковременного действия постояп1}ой и длитель}юй нагрузок; /з- прогиб от длительного дейстнпя постоянной и длительной нагрузок. Прогибы определяют по значению кривизны 1/р [формула (2.101)]. Полную кривизну, соответствующую суммарному прогибу при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, иаходят по формуле l/p=l/Pi-l/p2-f 1/рз. (3.9) Для примера выполним расчет прогибов главной балки (второстепенную балку рассчитывают по аналогичным формулам). При этом насчет по деформациям можно производить, используя либо точные ([ормулы, либо приближенный метод (см. § 6 главы 2). Расчет по точным формулам. Определение прогиба Д. Изгибающий момент в первом пролете от всей нормативной нагрузки при загру ;кеиии по схеме 1 (см. рис. 3.8) равен: Ml = (аС + РР") I = (0,244.55 900 + 0,289-96 ООО) 6 = = 248000 Н-м = 248 кИ.м, где С" = 3220.6.2 + 0,37.0,2.25 000.6 + 0.3-0,52-25 000-2 = 55 900 Н; Р" = 8000-6-2 = 96 ОООН; и и р - по таблицам при х = 0,333/ (см. табл. 3 прил. IV). Расчетная ширина сжатой полки Ь - 230 см, толщина h\, - = 8 см, сечение балки bXh= 30X60 см, в пролете fto = 55.5 см. Относительная высота сжатой зоны сечения с трещиной ё = -(3.10) 1+5(L+ Т) Щиг где р= 1.8 для тяжелого бетона; М 248.10 30.55,52.14,5(100) = 0,186; 21-10* £"" 2,65-10« = 7.9; 20 а (230 - 30)8+272,36 30-55,5 = 0,987; здесь fa = 2,36 см2 (3010 А-П); Т=у (1 л;/2Ао) = 0,987 (1 - 8/2-55,5) = 0.915; Fg 20.16 bho ~~ 30-55,5 = 0,0121; Fa 00112- »1--ЫГ- 30-60 (Ш = 0,0121 -7.9 = 0,0955; = 0,0112-7,9 = 0,0884; ё = 77, 1+5(0,186-+0ДЩ- = ™ 10-0,0955 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 [ 21 ] 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
