Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 [ 23 ] 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

ружные несущие стены из кирпича, крупных блоков пли легкобетонных панелей их конструктивную длину принимают меньше номинальной на 100-140 мм. Монтажный вес сборных изделий должен соответствовать грузоподъемности кранов и транспортных средств: 1,5; 3; б или 10 т. Технико-экономические показатели некоторых наиболее распространенных типовых конструкций сборных панелей перекрытий для пролета 6 м приведены в табл. 3.2.

Расчет панелей. Расчетные значения изгибающих мо-.ментов М и поперечных сил Q в сборной панели определяют как в однопролетных свободно опертых или частично защемленных изгибаемых элементах. Расчетный пролет /о при опирании сборных панелей с обеих сторон по верху прогонов (ригелей) принимают равным расстоянию между осями опор за вычетом половины ширины верхнего пояса: 1 = /„ - /;/2 (рис. 3.11, б). При опирании панели одной стороной на прогон, а другой на стену

расчетный пролет принимают равным длине сборной панели за вычетом половины опо-

. In > равным длине сборно?

I птр IL I Л" за вычетом половин

КЦ to-Ub-a klTil Р" С каждой стороны:

Jii

ии-fir а.

\- 1 Т

Рис. 3.11. Привязка сборных элементов перекрытий к разби-вочным осям несущих конструкций

а. б - при опирании панелей иа ригели; в - при опирании ригелей на консоли колонн; г - при опирании панели на стену и ригель

(рис. 3.11, г). При опирании панелей на полк[1 ригелей расчетный нролет /о равен: h = L - - а (рис. 3.11, а).

Расчетные значения М и Q принимают в соответствии с фактическими условиями за-йv« гружения элемента равномерно распределенными или i. сосредоточенными силами. Следует иметь в виду, что погонную нагрузку на сборную панель подсчитывают на всю ее номинальную ширину fi, равную расстоянию в осях между смежными панелями.

Сечения изгибаемых однопролетных панелей по найденным значениям М и Q

г; О с с

s i-

в и с:

<

Й« < О

о §

Id f

= g о

i «

о 3-0.0 с

Й к a ?

1Л J

ra я с о.

о о Н a:

ra о й) X

<

о OJ CD \0

g Й I

с s Ю a

lie:

3 £ 3=3

m-iH

		if л

Рис. 3.12. Заданные и расчетные схемы поперечного сечения панелей перекрытий

о - с круглыми пустотами: б, в - ребристых; г, д - с овальные ми пустотами

	--biS-	4--*L.

Л: -f

1----1 0,95 bet		1 1.,
,----

рассчитывают как для прямоугольных или тавровых сечений. Сборные панели перекрытий со сложным сечением (ребристые, часторебр истые, пустотелые и др.) в расчетах приводятся к эквивалентным тавровым или двутавровым сечениям (рис. 3.12). При этом полку в растянутой зоне в расчетах на прочность не учитывают. Расчетную ширину сечения панели с ребрами вверх принимают равной суммарной ширине ребер (по их 14S

с[.едиим значениям) и расчет ведут как элемента прямо-\10ЛЬНого сечения (рис. 3.12, в). Сечение ребристой плиты i [юлкой в сжатой зоне приводится к тавровому суммированием средних толщин всех ребер и принятием ширины н толщины полки по ее конструктивному габариту (рис. 3.12, б).

В панелях с круглыми пустотами эквивалентное двутавровое сечение находят из условия, чтобы площадь к(»углого отверстия диаметром d равнялась площади квадратного отверстия со стороной

d ./--

Vn 0,9d

(рис. 3.12, а). Сечение панелей с овальными отверстиями приводят к эквивалентному двутавровому сечению, заменяя фактическое сечение пустоты прямоугольным размерами hi X bi с той же площадью F и тем же моментом инерции J (рис. 3.12, г, д): hi = /Ш/Т; bi = Flhi, приближенно можно принимать hi = 0,95/Iob и fci = 0,95Ьов« где hoB и Ьое - высота и ширина овального отверстия.

При этом ширина полки в сжатой зоне Ь„, учитываемая в расчетах, ограничивается следующими условиями: при hrJh 0,1 берут всю ширину полки приведенного сечения; при НУН < 0,1 в расчете принимают часть ширины полки, которая не должна превышать значения Ьп ~ = 12 (п - 1) /in + Ьр, где п - число ребер в поперечном сечении панели; bp - расчетная ширина ребра, равная сумме средних толщин всех ребер сечения.

В часторебристых плитах с ребрами, расположенными вниз, а также в плитах с поперечными ребрами, расположенными на расстояниях не более расстояния между осями продольных ребер (плиты типа ПКЖ или ПНС), ширину полки в сжатой зоне учитывают в расчете полностью.

Высоту сечения панели Н, если она не назначена предварительно по конструктивным или технологическим условиям, можно определить из приближенной формулы, учитывающей требования обеспечения прочности и жесткости элемента [2]:

? + Р» Ra

(3.15)

где с- коэффициент, равный 18-20 для пустотных панелей и 30-34 для ребристых панелей с полкой в сжатой зоне (большие значения принимают при армировании стержнями из стали класса А-П, меньшие - из стали класса А-111); О - коэффициент увеличения прогибов при длительном действии нагрузки, принимаемый равным: для п)стотелых панелей е = 2; для ребристых панелей с полкой в сжатой зоне О = 1,5; g" - длительно действующая нормативная нагрузка на 1 м перекрытия; р" - кратковременная нормативная нагрузка на 1 м перекрытия; 9" = g" + р" - суммарная нормативная нагрузка на панель с Учетом собственной массы в Н/м (можно принимать погонную нагрузку в Н/м).

Высоту сечения предварите.аьно-напряженных панелей также можно предварительно назначать равной h = = (1/20 ... 1/30) tg. Площадь сечения арматуры находим обычно по готовым таблицам и формулам. Если нейтра.г1ь-ная ось проходит в пределах сжатой полки, то после определения величины Ад = M/Rppbjii в табл. 2.11 находят значения и т, проверяют условие х i,hg и затем вычисляют площадь растянутой арматуры по формуле

Эту арматуру размещают равномерно в растянутой зоне пустотной панели, а в ребристой - пропорционально во всех продольных ребрах. В крайних ребрах ставят в 2 раза меньше продольной арматуры, чем в каждом промежуточном продольном ребре.

При X > /io нейтральная ось проходит ниже сжатой полки, пересекая ребро. В этом случае в расчете учитывают совместную работу полки и сжатой части ребра с расчетным сопротивлением бетона, равным призменной прочности бетона R„p.

Кроме расчета продольной арматуры проверяют прочность элемента по наклонному сечению. При этом в расчет вводят только суммарную ширину ребер bp (свесы полок не учитывают). Затем подбирают поперечную арматуру - хомуты или поперечные стержни.

При высоте сечения ребер более 150 мм и многопустотных панелях высотой h > 300 мм установка поперечных стержней или хомутов обязательна. В этих панелях * поперечные стержни, если они и не нужны по расчету, ставят конструктивно на приопорных участках на длине, равной V4 пролета. В сплошных плитах, а также в ребрах высотой h <• 150 мм и в многопустотных сборных панелях высотой 300 мм и менее допускается не устанавливать

поперечные стержни. При этом сечение должно удовлетворять условию прочности

hRpbhl

(3.10)

гч- kiRr,bhlic:> kiRpbho и ие более 2Rpbho (для ь1 более 2,5/?pb/io); frg - коэффициент, принимаег.

сплошных плитки оолее ,oipuag), «з-пчллщпп,, принимаемый равным; 1,2 - дг,я тяжелых бетонов; 0,8 - для бетонов на пористых заполнителях; ;:-длг.на проекции наклонного сечения, см. формулу (2..52); ki - 1,. >хс, что в формуле (2.49).

После расчета по прочности рассчитывают панели по лс({юрмациям (прогибам), образованию и раскрытию трещин, используя формулы второй группы предельных

(ОеТОЯПИН (см. приМСр).

Конструирование панелей. При конструировании сбор-[;(i4 панелей необходимо:

учитывать требования технологии изготовления и уни-уацин сборных железобетонных конструкций. Для удоб-егка распалубки пересечение поверхностей делать с плав-]!ымн переходами в узлах, а ребра со скосами по уклону / - (О, 1... 0,6) h;

защитные слои бетона в плите принимать не менее 10 мм, а в ребрах 15-20 мм в зависимости от высоты ребер;

сварные каркасы и сетки проектировать с соблюдением конструктивных и технологических требований;

расположение рабочей арматуры каркасов и сеток должно соответствовать принятым расчетным условиям;

в местах стыкования плоских каркасов и сварных сеток следует предусматривать соединение части арматурных стержней сваркой или связыванием, объединяя их таким образом в пространственный каркас;

г.юнтажные петли располагать по четырем углам, проектируя их из крупной стали класса А-1 (марки ВСтЗ) с прикреплением к основной рабочей арматуре плоских каркасов;

в местах опорных площадок приваривать к продольной арматуре или специально анкеровать металлические за-кл;!дные детали из уголков, пластин н т. д.; при.меры схем ар.\тнрования панелей некоторых типов приведены на рнс. 3.13;

создавать надежную опору для панелей иа железо-бето1Н1ых несущих элементах не менее 6 см, а па каменной кладке, легкобетониых блоках и панелях не менее 10 см;

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 [ 23 ] 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69