Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 [ 24 ] 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

. План

oppgneu еетт ,

План

Г,,С"п«,С,

Can 7

Рис 3.13. Расположение сварных сеток и каркасов в панелях перекрытий

о - панель с круглыми ствсрспшями; 6 - ребристая панель

Рис. 3. И. Типы сечений сборных ригелей перекрытий

о - прямоугольные; 6, в - таероеые

проверять расчетом прочность законстру-нрованно11 сборной железобетонной панели для стадии ее изготовления (снятия с формы при распалубке), транспортирования и монтажа.

3. Проектирование ригелей. Ригель является элементом рамной

конструкции каркасных зданий или неразрезной балкой при свободном опирании концов на наружные стены и заделки на промежуточных опорах. Сечение ригелей принимают прямоугольным или тавровым с полкой вверху или внизу (рис. 3.14).

Предварительно размеры сечения ригеля принимают равными: высоту h -= (1/10 ... 1/15) ширину Ь == = (0,3 ... 0,4) Л, где / - пролет ригеля, равный расстоянию в осях между колоннами. Неразрезной сборный ригель с равными пролетами или с пролетами, отличающимися друг от друга не более чем на 20%, обыч1ю рассчитывают как неразре.;ные балки с учетом развития пластических деформации, позволяющих перераспределять и выравнивать изгибающие моменты между отдельными сечения.мн. Это облегчает армирование опорных сечений (стыков) ригелей на колоннах и в целом снижает 152

]sa 20-30% расход арматуры в сравнении с расчетом по упругой схеме.

Нагрузку на ригель от панелей перекрытий при-иммают равномерно распределенной при плоских панелях у.лм сосредоточенной при ребристых панелях с ребрами, 1 йсположенными вниз. При числе сосредоточенных сил а пролете более четырех сосредоточенную нагрузку допускается заменять на эквивалентную равномерно расмре-деленную. В расчете по упругой схеме для многопролет-UUX ригелей изгибающие моменты М и поперечные силы Q при равных или отличающихся не более чем на 20% пролетах определяют по формулам (3.1) и (3.2):

при равномерно распределенной нагрузке:

при сосредоточенной нагрузке:

Л4 = (aG + рР)/; Q = (yG + 6P).

1Де а. fi, у, 6 - табличные коэффициенты для соответствующих загру-ялгннй, принимаемые согласно справочной литературе (см. прил. IV).

Схемы загруженин и эпюры М и Q для четырехпролет-]Юго ригеля приведены на рис. 3.15. При выравнивании моментов к эпюре моментов от постоянных нагрузок и отдельных схем невыгодно расположенных временных нагрузок прибавляют добавочные треугольные эпюры с произвольными по знаку и значению надопорными ординатами. При этом, как указывалось выше (см. расчет главной балки в примере I), значения выравненных моментов в расчетных сечениях должны составлять ие менее 70% их максимальных значений, определенных по упругой схеме (рис. 3.15, б). Зная опорные моменты от постоянной нагрузки, пролетные моменты от действия временных нагрузок можно вычислять по схеме, приведенной на рис. 3.15,5, где Mq - максимальный момент в пролете как в разрезной балке. Ординаты эпюры моментов откладываются от линии, соединяющей вершины опорных моментов.

Арматуру в сечениях нормальных и наклонных к продольной оси рассчитывают по формулам изгибаемых элементов прямоугольного или таврового сечений, приведенным выше (см. § 5, гл. 2). Армирование ригелей проектируют обычно двумя сварными каркасами. Обрыв

стержней в пролете осуществляется по огибающей эпюре моментов. Обрываемые стержни заводят за место теоретического обрыва на расчетную длину ш и не менее чем Ha.20d согласно формуле (3.5).

Стык ригелей на промежуточной опоре рассчитывают на действие опорного момента по грани колонны Мрр, который вызывает растяжение верхней части ригеля

а) р

д/зПТПТД
-
: ЭЛ:

X-а:

I т + +

Огибающие упюры М

-rmTTTTMITnitiaJ

в ,i„ " Алк, С - определение pmicmiwjo момента

ч сжатие нижней части. Усилие растяжения в стыке равно [улс. 3.15. е):

N = Mrj,/z. (3.17)

i;;e г - плечо пары сил в стыке, равное расстоянию между сварными . р.амн, прикрепляющими закладные детали к стыковым стержням; :,! р Mon-QhJ2.

Площадь сечения соединительных растянутых стержней в уровне верхней арматуры опорного сечения ригеля 01;ределяют из формулы

fa = Mrp ?a2. (3.18)

Рекомендации по конструированию сборного нераз-розного ригеля приведены в примере 5.

Примеры расчета элементов сбХ)рного перекрытия

Пример 2. Расчет и конструирование многопустотной панели

Задание для проектирования. Требуется рассчитать 11 законструировать сборные железобетонные конструкции междуэтажного перекрытия гражданского здания при

Панель л-}

.700.

гФт-и Cemmt-1 2Ф1ш15

- -i ПриВедент Н

шаг lOCd

Рис. 3.16. К расчету сборных элементов перекрытия по примеру 2

- п. :mot.

а - план перекрытия; б - расчетная схема ригеля; е - панель с круглыми пустотами

следующих данных: поперечный пролет li - 6,4 м, npoif дольный шаг внутренних колонн 4 = 6 м, кратковремен-i ная нагрузка на перекрытие р" = 4000 Н/м*. Несущими* элементами перекрытия являются многопустотная панель, с круглыми пустотами, имеющая номинальную длину 6,4 м, ширину 1,2 м, высоту 22см, и многопролетный сборный ригель прямоугольного сечения. Панель опирается на ригель сверху (рис. 3.16). Действующие на перекрытие нагрузки указаны в табл. 3.3.

Таблица 3.3. НАГРУЗКИ НА СБОРНОЕ -МЕЖДУЭТАЖНОЕ ПЕРЕКРЫТИЕ, И/м

Вид и расчет нагрузки

Нормативная

Коэффициент перегрузки

Расчетная

1. Постоянная:

пол паркетный 0,02-8000*

шлйкобетон - 0,065-16 000*

звукоизоляция из пе-яобетонных плит - 0.06-5000*

железобетонная панель (по каталогу) приведенной толщиной 11 см - 0.11-25 000*

Итого

2. Временная - кратко-времеЯйая

Итого

3. Полная нагрузка при расчете панелей

1040		1249
2750		3025
g" = 4250		д = 4810
4000		5200
рн 40QQ		р = 5200
g"+p"=8260		g+p=10010

Плотность материала дана в Н/м».

шипитТоп"" «огр/зоАс и усилий. На 1 пог. м панели шириной 120 см действуют следующие нагрузки, Н/м-кратковременная нормативная /?« 4000-1 2 = 4800 кратковременная расчетная р« = 5200-1,2 = 6240; noise

иоя1П5ая нормативная*?" = 4250-1,2 = 5100; постоянная гасчетная q = 4800-1,2 = 5760; итого нормативная </" + /S = 4800 -f 5100 = 9900; итого расчетная q + I- р = 6240 4- 5760 = 12 ООО.

Расчетный изгибающий момент равен от действия 1ч)Лной нагрузки:

ql 12 000-6,252

= 58 400 Н-м,

где 4 = 6,4 - 0,2/2 - 0,1/2 = 6,25 м;

расчетный изгибающий момент от полной нормативной нагрузки (для расчета прогибов и трещиностонкости) мри п = 1

= 9900- = 48 400 Н-м;

(о же, ОТ постоянной нагрузки

Ждл = (Б100-6,252);8 = 25 ООО Н-м;

то же, от кратковременной нагрузки

Мр = (4800- 6,252)/8 = 23 400 Н - м.

Максимальная поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки

Q = (д1)/2 = (12 000-6,2Б)/2 = 37 400 Н;

то же, ОТ нормативной нагрузки

Q" = (9900-6,25)/2 = 31 ООО Н; Qj, = (5100-6,2Б)/2 = 16000 П.

2. Расчетные данные для подбора сечений. Для изготовления сборной панели принимаем: бетон марки М400, Н„р = 17,5 МПа, /?р = 1,2 МПа, = 0,85; продольную арматуру из стали класса А-П, R. = 270 МПа, поперечную арматуру - из стали класса А-1, R = 210 МПа !1 /?а.X = 170 МПа; армирование - сварными сетками и каркасами; сварные сетки в верхней и нижней полках панели из обыкновенной проволоки класса В-1, R = - 315 МПа.

Панель рассчитываем как балку прямоугольного сечения с заданными размерами b X h 120 X 22 см, где b - номинальная ширина м h - высота панели. Проектируем панель шести пустотной (см. рис. 3.16, в). В расчете поперечное сечеш5е пустотной панели приводим к эквивалентному двутавровому сечению. Заменяем площадь

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 [ 24 ] 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69