Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 [ 26 ] 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

»7 jru,ve;i,!j

ZiAJa " 0,9-19-270 (100) = 0.39 см2.

...wTTrrTlTl.

м ifi;..

Рис. 3.17. К расчету сборной панели перекрытия на монтажную нагрузку

и - план нашли; С - расчетная тема и зчюра момешпаь конссльнсй ittitit!. панели

что значительно меньше принятой конструктивно арматуры 3010 А-II, = 2,36 см=> (см. рнс. 3.16, сечения /-J).

Расчет подъемных петель. При подъеме [1а1!елн вес ее может быть передан на две петли. Тогда усилие на одну петлю составляет: 7200-0.37

= 23 ООО П.

П.10н(адь сечення арматуры петли

д; ?а = 23 000/210 (100) --1,1 см.

пргаигмаем стержни диаметром 12 мм. Га ~ 1,13 см".

Пример 3. Расчет предварительно-напряженной панели с овальными пустотами

Задание для проектирования. Требуется рассчитать и загашструировать предварительно-напряженную панель L овальными пустотами (рис. 3.18) для перекрытия, ана-ло1!1Чного прим. 2 (см. рис. 3.16, о). Собственный вес перекрытия принимать по табл. 3.3. Временная нормз-мшная нагрузка 4000 Н/м", в том числе длителыюго дей-стг.г.:.! 2000 Н/м2.

Ь; =1170

С200/200/Цл]

PpiiSeHeHnas

сечете /отвйосрЛ)

Щ.Ь. т J35 , 0.35Ь, ,

Ь„1190

•15 ВТ

шаг 100

Ф5В1

зоос-

шаг еоо

1700

шаг ЮО

Рис. 3.18. К расчету предварительно-иапряжениой панели с овальными пустотами по примеру 3

скема армивония; б - приведенное расчетное поперечное сечение; е

Шоной каркас

«„ = 1.5.16.7.10 (19 + го. 1.0 =

= 0.00102 см = 0,0102 мм С а,. д.„ = 0.3 мм;

\лсвие удовлетворяется.

Полная ширина раскрытия наклонной р11Ц!:11ы

о, = о„ - о,2 f «.,3 = 0.037 - 0.«.-(;.ч -j- 0,01 (-J =

= 0,04 мм < От. кр == 0.4 км,

jcjiCbue удовлетворяется.

8. Проверка панели иа монтажные нагрузки. Папсль имеет четыре монтажные петли из стали класса А-1, рас- положенные на расстоянии 70 см от кошхов панели (рис. 3.17, и). С учетом коэффициента динамичности = 1,5 расчетная нагрузка от собственного веса панели равна:

д = АдП§п*к = 2.1,1.2750.1,19 = 7200 П-м,

где gn= ftnpp = 0,11-25 000 = 2750 Н/.м - собстпетмлй вес игшели; fcrt - конструктивная ширина напели; Лпр - прнвсдепнаи толщина панели; р - плотность бетона, Н/м.

Расчетная схема панели показана на рис. 3.17, б. Отрицательный изгибающий момент консольной части панели

М = 9/f/2 = 7200-0,72/2 = 1770 Н.м.

Этот момент воспринимается продолыюй монтажной арматурой каркасов. Полагая, что Zi = 0,9ho, требуемая

площадь сечения указанной арматуры составляет: М 177 ООО

Панель арлнцтуют термически упрочненной стержне-вой арматурой периодического профиля класса Ат-V,-натягиваемой на упоры; полки панели армируют свар- ными сетками нз проволоки класса В-1. Бетон панели: марки ЛМОО. Средняя относительная влажносгь воздуха выше 4U%.

Решение.

1. Расчетные данные (по табл. 1.1-1.7) для бетона М400; R„p = 17,5 МПа, /?„р „ = 22,5 МПа, Л,, = 1,2 МПа, /?р;, = 1,8 МПа, = 30 ООО МПа (для тяжелого бетона с тепловой обработкой); для напрягаемой арматуры At-V;

= 640 МПа, /а.х = 510 МПа, Е = 1,9-10» МПа; для арматуры сварных сеток и каркасов из проволоки класса В-1: i?a = 315 МПа, Р. = 220 МПа, = 2 X X 10 МПа. Арматуру натягивают на упоры формы электротермическим С1Юсобом, а обжатие бетона производят усилием нанрягае.мой арматуры при достижении прочности /?о 0,7/? = 0,7-40 = 28 МПа. Бетон изделия твердеет с помош,ью тепловой обработки (пропарки), при этом разность между температурой арматуры и упоров составляет = 65° С.

2. Определение нагрузок и усилий. Приведенная толщина панели h„p = h„ +К + hep = 2,5 +3,3 + 3 = = 8,8 см, где /in - толщина нижней полки; h„ - толщина полки в сжатой зоне, равная: Н„ = h - h„ - =220- ~ 25-0,95-170,= 33 мм; hp - приведенная толщина средней части сечения панели, равная:

(fcn - 36i) (ft - ftn - ftn)

(1170 -3-0,95-330) (220-25 - 83) 1170

= 30 mm,

Собственный вес панели

= ft p = 0,088-2500 = 220 кг/м = 2200 H/mj

расчетный вес

gn = 2200-1,1 =2420 H/m2.

Bee конструкции пола, Н/м, по табл. 3.3: нормативный 1500 H/м расчетный 1780 Н/м.

Временная нагрузка, Н/м: кратковременная нормативная 2000, кратковременная расчетная 2000-1,3 = 2600, длительная нормативная 2000, длительная расчетная 2000- 1,3 == 2600.

Лрн но\и!нальной ширине напели 1,2 м иагрузкг, па J ntii м длины будут равны, П.м: носгоянная норлштпи-ная Цп =- (2200 + 1500)1,2 = 4450; носюянная расчетная q - (2420 ~!- 1780)1,2 = 5040; временная длительная нормативная р\, = 2000- 1,2 = 2400; то же, расчетная р,,, - 2600- 1,2 = 3120; кратковременная нормативная У. = 2UO0 1,2 = 2400; то же, расчетная ркр = 2600 X х1,2 =- 3120.

Расчетный изгибающий момент от действия полной нагрузки

q\l 11280-6,252 г-оп tj о u

М = -V- = --5---= 5ь 300 Н-м = 55,3 кН-м,

гд Ч = q-л -г Рд.п Ч- р,<р == 5040 + 3120 + 3120 = И 280 Н/м; = 6250 мм, аналогично панели по примеру 2.

Расчетный изгибающий момент от всей нормативной нагрузки (/7 == 1):

/.1" =

= 45 500 И-м = 45,5 кН-м,

8 ~ 8

гас f = Ql Ч- pU + rip = 4450 2400 + 2400 = 9250 Н/ье.

Расчетный изгибающий мо.меит от постоянной и длг-Te.ibHOH нагрузок при п = 1

6850-6,252

= 33 600 Н-м = 33,6 кН-м,

с = + Рдл = 4450 + 2400 = 6850 Н/м. Изгибающий момент от кратковременной нагрузки при

Ркр/о

2400-6,252 8

= И 900 Н-м= 11,9 кН-м.

Перерезывающая сила на опоре от действия полной расчетной нагрузки

Q = ii2=.35 300 H.

3. Подбор сечения продольной арматуры. Расчет ведем из условий обеспечения прочности таврового сечения, нормального к продольной оси элемента. Сечение панели G овальными пустотами приведено к двутавровому (см. рио. 3.18, б); для этого овальные отверстия заменены на прямоугольные размерами Ы X h\ = 0,95bi X 0,95/ii.

Полку в растянутой зоне при расчете прочности сечение в рнботе не учитывают, поэтому ка рнс. 3.18, б она покак запа пунктирными лшшя.ми. Толщина полок опрелелена выше: сжатой 3,3 см, растянутой Л, = 2,5 см, сум-

марная ширина ребра b -== 21,6 сы.

Расчетная высота сечеиия Л,, - h - а 22 - 3 == = 19 ом. Устанавливаем расчетный случай для таврсвогй сечения по условию, характеризующему расположений нейтральной оси в полке:

J<-Rnp"6i>n(o-0.6ft;,);

М = 55,3-10» < 17,5 (100) 0,85-117-3,3 (19 - 0,5-3,3) = 94-10» Н-см;

условие удовлетворяется, нейтральная ось проходит в полке.

. М 5 530 ООО

WVcl " 117-192-17,5.0,85(100) "

При Ао = 0,09 по табл. 2.11 находим rj = 0,95 и = = 0,095.

Площадь сечеиия арматуры

/ = 5 530 000 2

..Va 0,95-19-640(100)

Принимаем 4014 At-V, F = 6,16 см (с учетом некоторого перенапряжения можно было бы предварительно принять 4012 At-V, fa = 4,52 см, что на 6% меньше требуемой площади сечения арматуры = 4,8 см).

4. Расчет прочности наклонного сечения. Проверяем условия (2.48) и (2.49):

1) Q < 0,35;?„pffl6iWi„; Q=:35 300 Н< 0,35-17,5 (100) 0,85-21,6-19 = 213000 Н;

условие удовлетворяется, размеры сечения достаточны;

2) Q <. kiRpmcjth,

здесь Q = 35 300 Н > 0,6- 1,2- 0,85(100)21,6-19 = 25 ООО Н, следовательно, поперечную арматуру необходимо устанавливать по расчету.

Усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента по формуле (2.54)

35 3002

= 198 Н/см.

9л =

Шаг поперечных стержней по формуле (2.55), прини-м.!Я в каждом ребре сварной каркас из npoEo.)ioK!i диаметром 5 мм, fy =0,196 eм F = /n = 0,196 4 = 0,784 см:

220(100) 0,196-4 198

= 87 см.

По формуле (2.56)

0,75fe2Дpfflg I bhl 0,75.2 1.2 (100) 0,85 - 21,6 -192

35 300

= 34 см.

По конструктивным требованиям при h 450 мм на ириопорном участке ti = /„/4 = 625/4 = 156 см

h 02 2

и = -у- = 11 см и « 15 см;

принимаем и = 10 см. В этом случае Ra..xf.x 220(100)0.784

9х =

= 1720 Н/см.

Поперечная сила на расстоянш! /i=/V4= 1.% см от опоры (2i = Q -9/1 =35300-11 2801,55= 17 700 Н,чго ?n!!bHje кРрПЦхЬко = 25 000 Н, следовательно, в средней игловнпе панели поперечные стержни mojkho не ставить, < гранпч1шаясь их постановкой только на прнопорных >частках. Из конструктивных соображений для фиксац.чи .(О.пожения верхней сетки каркасы К = 1 (см. рис. 3.18, а) ):роект1[руют на всю длину панели с шагом поперечных " тсржней иа приопорных участках и = 100 мм и в сред-) eii части и = 200 мм.

Чтобы обеспечить прочность полок панели на местные яагрузки, в пределах пустот в верхней и нижней зонах .счения предусмотрены сетки С-1 и С-2 марки 200 200/3/3, /а - 0,36 см/пог. м.

5. Расчет по деформ(щия.м {прогибам). Онрсдели-м гоо.\;егреческие j;i<i>fcpiiCTHKH приведенного се-киия;

п = EjEt = 1,9-100,3-10= = 6,33;

nf„ = 6,33-6,16 = 39 см2;

Ш1г);1!,1дь приведенного сечения

эдесь f= 0, F= F= 0,5 + 0,79 = 1,29 см2, где 0.5 см площлдь сечения продольной арматуры сетки 200/200/3/3 и 0,79 см-

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 [ 26 ] 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69