Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 [ 27 ] 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

площадь сечения 405 В-1 каркасов К-1; для сетокп = 2-10/0,3 10 = = 6,65;

f п = 117 (3,3 -I- 2,5) -Ь (22 - 5,!-:) 21,6 6,33 • 0,16 + Н-6.65.1,29-2= 1079 см2.

Статический момент относительно нижней грани сечения панели*.

S„ = S + «S„ -1- nS; -f nS + nSl; (3.22)

Sn = 117 • 3,3 • 20,5 + 117 • 2.5.1.25 -1- 39 • 3 -f 6,65 • 1,29 • 3 -f 6.65.1.29.20 = 8575 см* (здесь S, = O).

Расстояние от центра тяжести приведенного сечегшя до нижней грани панели:

40 = S„/F„ = 8575/1079 = 8 см; ft -{/„ = 22 -8= 14 см.

Момент инерции пртаедеипого сечения относительно цещра тяжести

= J + + + + nF:y\ (3.33)

где i,„ = 8-3=5 см; = 0; y = 8 - 2 = 6 см; 4= 14 -2= 12 см; ,,=iIZ + n7.3.3.,2.52 + -iiZ:5!- +

-f 117.2.5.6,752 •

21,0. 16.2= 12

-f 21.0-16,2.32+ 39-52+ 6,65.1,29.62

+ 6,65.1,29-122 = 87 255 см\

Момент сопротивления для растянутой грани сечения

Wo = Jnlyo = 87 255/8 = 10 900 см

Определение потерь предварительного напряжения при натяжении арматуры на упоры. Предварительное напряжение в арматуре Оо без учета потерь принимаем 700 МПа (Ks0,9i?aii). Проверяем условия для стержневой арматуры:

Оо + Р<Да11; Оо -p>0.3i?aib (3.24)

где при электротермическом способе натяжения арматуры р = 30 + + 360 = 30 + 360/6.5 = 85 МПа; / = 6.5 м - длина натягиваемого стержня, м, равная расстоянию между наружными гранями упоров:

Оо + р = 700 + 85 = 785 < Rail = 800 МПа;

о„ - р = 700 - 85 = 615 > 0.3/?aii = 240 МПа;

услог.ня (3.24) выполняются. Определяем первые потери:

а) от релаксации напряжений в арматуре по формуле (2.17) Oi = 0,03ао = 0,03-700 = 21 МПа;

г) от температурного перепада по формуле (2.20) (Та = 12,5Д/ = 12,5.65 (lOi) = 82,5 МПа;

::\-h (10"*) введено для пересчета раз.мерности напряжений в МПа;

в) при деформации бетона от быстроиатекающей ползучести по ,:. .муле (2.26):

:спловой обработке бетона потери Og равны:

Сб = 0.85.БООб.„/Ro = 0.85.50.0,16 = 6,8 МПа,

i-v Og.н - напряжение обжатия бетона на уровне центра тяжести чдольной арматуры от действия усилий натяжения Ло с учетом

; itPb О1 н Oj-

iVpi 01»,, 368 000 368 ООО.52 "б-"- Fn + J„ 1079 + 87 255 ~

= 446 Н/см2 = 4,40 МПа; ,Voi = (Оо - Oi - 02) f „ = (700 - 21 - 82,5) 6.16 (100)* = = 3680 (100)* = 368 ООО Н = 368 кН

рдссь множитель (100) введен для пересчета МПа-см2 в И];

«он = f/o - Он = 8 - 3 = 5 см. Суммарное значение первых потерь напряжений

0IIJ = 01 + 02 + 00 = 21 + 82.5 + 6.8 = 110.3 МПа.

Определяем вторые потери:

а) от усадки бетона 0 = 35 МПа (по табл. 2.10);

б) от ползучести бетона по формуле (2.28) при Ое, JR(,= 0,16<$о = = 0,6 и k ~ 0,85 для бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении:

0S = 2ОО-/г-0б. „ ?„ = 200-0,85-0,16 = 27,2 МПа.

Вторые потери напряжений составляют:

а„2 = 08 + 09 = 35 + 27.2 = 62,2 МПа. Су.мыарпые потери предварительного напряжения арматуры равны: = Оп1 + Оп2 = 110.3 + 62,2 = 172,5 МПа 173 .МПа.

Вычисляем момент, воспринимаемый сечением, нормальным к про-Дслыгой оси элемента, при образовании трещин по фор.мулам (2.85) h (2.86)

/Mx=/?piiir., + /Vo (fo«+ -«/).

где \V., = yWg = 1,25.10900 = 13 600 см (здесь у = 1,25 для двутавровых неспкпчетричных сечений при bJb- 117/21,6= 5,4 8; bn/b = = 117/21,6 = 5,4 Р> 4 и Лп/Л = 2.5/22 = 0.114 < 0.2, согласно п. 6, в прил. VI).

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наг(более удаленной от растянутой зоны.

Ту = 0,8 (Гд/п) = 0,8 (10 900/1079) = 8,08 см.

Усилие предварительного обжатия с учетам всех потерь:

а) при т, = 0.9

Л02 = ffH (Оо - Оп) = 0.9 (700 - 173) 6,16 (100)* ==

= 293 ООО Н = 293 кН;

б) при Шр = 1

= 1 (700- 173) 6.16 (100)* = 325 ООО Н = 325 кН. Значение /Мт paeiro:

/Иг = 1,8 (100)* 13 600 -1- 293 ООО (5 + 8.08) = = 62.8-10» Н-см = 62,8 кН-м,

что больше /И" = 45,5 кН-м. следовательно, в эксплуатационной стадии работы п.энели трещин в пей не будет. Поэто.му расчет н-з рзскрытяг трещин не производят.

Прогиб \ы в середине пролета пачч;пи при отсутствии трещни в растянутой зоне определяем по значению кривизны 1/р, используя формулу (2.98):

1 сМ М р UaErJn ~ В

где S = А„£-б-п = 0,85-0,30-10-87 255 (100)* = 24,5-low Н-см - жесткость приведенного сечения; с= 1 при действии кратковременной нагрузки; с= 2 при действии постоинных и длительщз1х нагрузок для конструкций, эксплуатируемых при влажности окружль> щей среды выше 40%.

Кривизна панели с учетом действия усилия предварительного обжатия по (юрыуле (2.97)

1/Р = 1/рк + 1/Рд - 1/Рв - 1/Рв. п. а полный прогиб соответственно

f ~ fp. - fa /в. n-

Определяем значения кривизны и прогибов: а) от действия кратковременной нагрузки

1-1 190 ООО 24.5-1010

: 0,486.10-5 см-Ч

= - = .-I- 0252 •0.486.10-ь = 0.2 см;

б) от Действия постоянной и длительной временной narpysoKt 1 сМр „ 2-3360000

24,5-101»

= 2,75.10-6 CM-i;

1=~ 6252.2.75-10-5 = 1,12 см;

в) криви.чна, обусловленная выгибом элемента от крагковремен-11(10 действия усилия предварительного обжатия N, с учетом всех г,, серь но формуле (2.99),

2i<3 ООО-.5 24.5.10»

= 0.598-10-" см-1;

г.,1нб панели в ссрсднне п;олсга. вызванный впецентренным оо;ьатием,

/в = /2 !. ilpl (i,59fc. J0-6 = 0,292 см; 8 рц о

г) кривизна, обусловленная выгибгч вследствие усадки и пол--v-HtTH бетона от обжашя по фюрглуле (2,100):

?,.-п ЗС.З-10-6 - 18,5-10-ь

(>1.. г,

= 0,935-10-"

р о„ (о,-V о, + о.) 0,8 + 35 + 27.2

1,9-10"

= 18.5-10-»;

,дссь о,, = а = 35 МПа - потерн напряжений от усадки бетона; iiijifPH для напрягаемой арматуры от ползучести бетона принимаем jMiiiti.MH нулю (о„ = О и о,, = 0). так как напряжения а,-, в бсюне 11,1 уровне крайнего сжатого волокна, возникающие от усилий нрелва-рюелыюго напряжения, сравнительно малы:

Оо =

/У.,1 Л,,,,в (Л - г/р) 368 ООО 368 ООО-Б- (22 - 8)

J„ " 1079 87 255

= 45 Н/см- = 0.45 МПа;

11.1!иб плиты в середине пролета вследствие усадки и ползучести Сл.и.,<1 ст обжатия

/в „ = -ir625-.0.935-10- = 0,457 см. о

По.чпын прогиб равен:

/ == /и + /д - /о - в. п = 0.2 + 1,2 - 0.292 - 0,457 = = 0.571 см « /пред = 3 см;

Щ-мипсе сеченке плиты н армирование удовлетворяют требованиям рйсл. la по первой и второй группам предельных состояний.

6. Определение прогиба приближенным методом. Кривизна 1/р при

совместном действии кратковременной и длительной нагрузок может Сыть определена приближенно по формуле (2.107):

Kijxii •X

1 190 000 V 0,59

1,9-104100)*-6,16.192

3360000 - 0,39-21,6-222.1,8 (100)* -

- 0,9-293 000-13,08

= 0,96-10-6 см-1.

где Л1дл. /ViKp, /2дл и /Сздл- коэффициенты для двутавровы.х сеченнй по табл. 2.14, рис. 5, принятые по интерполяции при пара.метр:1х:

(n-*)n (117-21,6)3,3

21.6-19

Фи-Ь)кп (И7 - 2,6)-2,5

[ЛИ :

21,6-19

6,16 1,9-10

6/(0 Ее 21,6-19 0.30-10%

- 0.768; = 0,582 я«0,6? 0,096;

Кшр = 0,59; Кып = 0.5; УСадл = 0.39; /Сад, = 0,9 (значения коэффициентов К приняты при Y = V = 0,6);

ei = (foH + /-у) = 5 + 8,08 = 13,08 см. /Максимальный прогиб равен:

!м = - 6252.0,96-10-5 = 0,4 см « пред = 3 см.

7. Расчет панели в стадии изготовления, транспортирования и монтажа. Определение усилий. Панели поднимают за петли, расположенные на расстоянии 0,7 м от торцов (рис. 3.19). Отрицательный изгибающий момент в сечении панели по оси подъемных петель от собственного веса 9с. в (с учетом коэффициента динамичности = 1,5)

Ма--

9с. в!

= - 0.5-3900-0.72 = - 958 н-м.

где 9с в = *дСс = 1.5-16 600/6,37 = 3900 Н/м; = Р In {К + + hn) + bphp] I = 2500 11,19 (0,033 -j- 0,025) -j- 0,216-0,162] 6,37 = = 1660 кг - масса плиты (G = Ю 600 Н); ftp = Л - (Л;, + h„) =

= 22 - (3,3 -Ь 2,5) = 16,2 СМ5 &р = 21,6 см - приведенная толщина ребер.

Усилие обжатия панели Лн вводят как внешнюю вне-.-euipeHHO приложенную нагрузку (рис. 3.19, б), которую при натяжении арматуры на упОры определяют по фор-

/v; = («2001-330) F„, (3.25)

,р = а„ - (Oi + о,,) = 700 - (21 + 82.5) = 596 МПа, потери г Оыстропатекающей ползучести Og не учитываются; пТг =1,1 - оэффициент условий работы в стадии изготовления и монтажа панели; ад МПа - величина снижения предварительного иапря:чсеиия в арма-рс в результате укорочения (обжатия) бетона в предельном состоянии.

.Vh = (1,1-596 ~ 330)6,16 = 2000 МПа см = 200 кИ, юлагая, что МПасм- = 100 Н.

Расчет прочности сечения панели как енецсширенно-.. жатого элемента. Расчетное сопротивление бетона в рассматриваемой стадии работы панели принимаем при достижении бетоном 70"?о проектной прочности: Ro = 0,7 X

	Г TP
	: у

6370

lWO lr[7C0

< U i U U U П U U\ U П i

Ilic. 3.19. к расчету нредваритсльно-иапряжениой панели на моптаж-iibie нагрузки

Q - п.мн, о, в расчетнис схемы

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 [ 27 ] 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69