|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник X 40 = 28 МПа. R == 12,5 МПа (по табл. 1.3 для R = = 28 МПа), а с учетом коэффициента условий работы mg, 1,2, при проверке прочности сечений в стадии предварительного обжатия конструкций (см. табл. 1.5) R„p ---- 12,5- 1,2 - 15 МПа. Характери". тика сжатой зоны бетона по формуле (2.34) е„ = а - 0.008/?пр = 0,85 - 0.008-15 = 0,73. Граничное значение 1 по (2.33); 0,73 1« = о 0,73 1 + -£Л / . . 1 г 315 / 0,73 Ч 400 V+I.lj +Wi+-ir) = 0,317. здесь Од = = 315 МПа-для ненапрягаемой арматуры класса В-1. Случайный эксцентрнцигет определяют из условий: = W = 637/600 = 1,06 см; й- = Л = 22/30 = = 0,733 см, ej" 1 см, принимаем большее значение е" = = 1,06 см. Тогда эксцентриситет равнодействующей сжимающих усилий будет: - /0 - + .Г + = 19 - 1.5 + 1.0G + = 19.04 с«; ~ b{KfR„p ~ 21.6-20.52.15 (100). - О»! где hi = Л - Оа = 22 - 1,5 = 20.5 см, считая менее сжатой ту зону сечения, которая более удалена от напряженной арматуры f„ (см. рис. 3.19, в); по табл. 2.11 g = 0,34 > « = 0,317; в расчете учитываем I = ,j = 0,317. Трсб\емая площадь сечения арматуры Рг по (2.70): 200 ООО-19.04 0,317-15(100)* 21,6-20,5 - 200ООО ---- = 0,413 см*. 315(100)* Фактически в верхней зоне панели поставлена продольная арматура в сетке С-2 703 В-1, = 0,49 см? и в каркасах К-1 405 В-1, fa = 0,79 см, всего Fa = 0,49 +0,79 = 1,28 см? > fa. треб = 0.413 см§; проч-1юсть сечения вполне обеспечена. Проверка сечения по образованию трещин. Усилие в !;лпряженной арматуре Noi = mT0oiF,. = 1.1-596(100)* 6.16 = 404 000 Н,1 Изгибающий момент в сечении от собственного веса a-s учета = 1,5 Мд = -958/1,5 = -040 Н-м = -0,64 кН-м. Геометрические характеристики сечения относительно верхней грани: /п 87 255 = 6240 см»; Гу = 0,8Го/Рп = 0.8-6240/1079 = 4.63 см; W = yWl, = 1.25-0240 = 7800 см». Проверяем условие (2.84) Ма<М, = /?р„г;-Л1, где- /?р ,[Гj= 1,8(100)*-7800= 1 410 000 Н-см = 14.1 kH-mj = 404 ООО (5 - 4,63) = 150 ООО Н-см = 1.5 кН-м; Л1т== 14,1 - 1,5= 12,6 кН-м » Ма = 0.64 кН-м. Условие (2.84) соблюдается, трещин в сечении при действии монтажных нагрузок не будет. Пример 4. Расчет ребристой панели перекрытия Задание для проектирования. Требуется рассчитать н законструировать ребристую панель для перекрытия производственного здания по рис. 3.4. Номинальные раз-ь?еры панели в плане 6 X 1,2 м. Действующие на перекрытие постоянные нагрузки принять по табл. 3.4. Временная нормативная нагрузка 7000 Н/м, в том числе ДЛ!аельного действия 5000 Н/м. Ребра панели армируют сварными каркасами из стержневой стали класса А-1П, плиту армируют сварной сеткой кз проволоки класса В-1. Бетон панели марки МЗОО. Решение. 1. Расчетные данные (по табл. 1.1-1.7) для бетона МЗОО: R„p = 13,5 МПа, Rp = 1 МПа, mi = 0,85; npi, = 17 МПа. Rpii = 1,5 МПа, = 2Б 10 МПа; для арматуры класса А-П1: R = 340 МПа,
s, = mo Рис. 3.20. К расчету ребристой панели перекрытия по примеру 5 а - расчетная схема; 6, в - соответственно ваОинное и эквивалентное приведенное поперечное сечение панели /?а. X = 240 МПа, = 2- Ю МПа; для ар.матуры класса В-1: = 315 МПа, R, = 220 МПа и Е = 2-10 МПа. 2. Определение нагрузок и усилий. Нагрузки на 1 йог. м панели шириной 1,2 м, Н/м: постоянная нормативная 4200-1,2 = 5100; постоянная расчетная q = 4800 X X 1,2 - 5760; временная нор.мативная p = 7000- 1,2 = = 8400; расчетная р = 8400- 1,2 = 10 ООО (при коэффициенте перегрузки п = 1,2), в то.м числе временная длительная нормативная рдл = 5000-1,2 = 6000; временная длительная расчетная /?дл == 5000-1,2-1,2 = 7200; кратковременная нормативная р"р = 2000-1,2 = 2400; кратковременная расчетная = 2000- 1,2-1,2 = 2880. Расчетная длина панели при ширине прогона b == = 20 см: с = - */2 = 6 - 0,2/2 = 5,9 м. Расчетная схема панели представляет собой свободно опертую балку таврового сечения с равномерно распределенной нагрузкой (рис. 3.20). Определяем расчетные изгибающие мо.менты: от полкой расчетной нагрузки (5700 г 10 ООО) 5,92 8 08 900 Н-м = 08,9 kHmj от полной нормативной нагрузки „15100 + 8400)5,92 8 ОТ нормативной постоянной и длительной временной нагрузок 15100+00),3 5„„ Н-м; ОТ нормативной кратковременной нагрузки 2400-5,92 кр - = 10 500 Н-м. Максимальная расчетная поперечная спла Q== !L. = JM:5 = 46,5 кН, Г. - а = 5760 + 10 ООО == 15 760 Н/м - 15,76 кПм. таблица 3.4. НАГРУЗКИ НЛ ЛСЖДУЭТАЖНОЕ ПЕРЕКРЫТИЕ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ. Км
3. Предьар.итсяьяпе определение сечения панели. Вш ciM-y сечения liuiie/Mi находим lu условий обеспечение нрочностн и жесткости по эмпирической формуле (3.15)i 2-10 I,5f200-- 2iiQ0 11 200" = 42,C cm; Принимаем Л = 40 см кратно 5 см, где 9" = g" + р" = (4200 + 5000) + 2000 = 11 200 П/м; О = 1,5 -« для ребристой панели с нолкон в сжатой зоне; с= 30 - при пркмене! т;:: арматуры из стали класса A-II1. Применительно к типовым заводским формам предва-? [):.телы10 назначаем другие размеры сечения (рис. 3.20, б): т.лщину продольных ребер 80 и 100 мм (средняя толщина tp = 90 мм), толщину плиты hj, = 60 мм, высоту нонереч-ijux ребер 200 мм, ширину сечення внизу 60 мм и вверху i ;0 мм. Для расчета арматуры сечение ребристой панели при-Есдим к тавропому с полкой в сжатой зоне (рис. 3.20, е): и!ирина сжатой полки Ьп = 116 см, так как h„lh = 6/40 0,15 > 0,1 и имеются поперечные ребра; толщина hn -6 см, суммарная ширина приведенного ребра 6 =s 2tp = 29= 18 см. s Рабочая высота сечення предварительно ha = h - а => = 40 - 4 = 36 см. Проверяем соблюдение условия (2.48): Q = 46 500 И < 0,35/?„р гб,Мо = 0,35-13,5(100)* Х X 0,85-18-36 = 260 ООО Н, условие удовлетворяется, принятые размеры сечения достаточны. 4. Расчет нор.г.альны.х сечений по прочности. Устанавливаем расчетный случай для тавровых сечений, проверяя условие <R.p"cfi>n{fo-0,5lQ; Л1 = 6 800 000 и.см < 13,5 0,85(100)* 116-6(36 -0,5-6); Л! = 68.9-10* <С 261-10" Н-см. Условие соблюдается, следовательно, нейтральная ось проходит в полке (х < Лп): ИЧ-ЗЬ--13.5 0,85 (НЮ) по табл. 2.11 находим i\ = 0,982 и Е = о.04. 180 - = 0.039; Проверяем условие (2.32) g = x/h < l; значение g« по (2.33): . 6о „ "-8-12 - 0 381 •+WV+T.t) 500 V+ 1.1 ) r„e lo = a - 0.0C8i?„p = 0.85 - 0.008 13.5 = 0,842; Од = 3 = 340 МПа. I = 0,04 С 5л = 0,384, условие (2.32) удовлетворяется; X = 0,04 .36 - 1,6 см. Площадь сечения продольной арматуры в ребрах М 68,9-10" *i.toRa " 0.982-36-3-Ю (100) = 5.75 см»; 1(;,>кпнто 4014 А-1П, = 6,16 cм располагая по два i 1сржня в ребре (можно гакже предусмотреть 2020 А-1П, /„ 6,28 см, по одному продольному стержню в каждом i;6pe). В данном примере принято 2014 А-П1 в каждо11 [It-Ope, чтобы показать обрыв части продольных стержней в пролете в соответствии с эпюрой изгибающего момента; siHM можно сократить расход арматуры. При двухрядном плсположении арматуры h h - а, - - ai/2 = - 40 - 2 - 1,4 - 2,5/2 = 35,3 см 35 см (здесь .- 2 см и 32 2,5 см - соответственно защитный слой бегона и расстояние между стержнями, см). 5. Расчет наклонного сечения по прочности. Проверяем условие (2.49), определяющее необходимость постановк!! поперечной арматуры Q <: kiRptntbh, Q = 46 500 Н > 0,6-1 (100)* 0,85-18-36 = 32 100 Н; у1:ловне (2.49) не удовлетворяется, поперечную арматуру необходимо определять расчетом. Вертикальное усилие на единицу длины элемента, Ko-fopoe должно восприниматься поперечными стержнями по формуле (2.54), 46 5002 AtRpmMi 4-2-1 (100)* 0,85-18.35= = 144 Н/см. Принимаем поперечные стержни 06 А-1, = 0,283 см°; п = 2. тогда F = nf = 2-0,283 = 0,566 см Шаг поперечных стержней устанавливают по минимальному значению и из следующих условий: но равенству (2.55) " = Ra. кРк/Як = 170 (100)* 0,566/144 = 66 см{ 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [ 28 ] 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
