Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 [ 32 ] 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

6. Расчет ригеля по деформациям (прогибам). Определяем про: ригеля в перво-м пролете, где максимальный момент от полной нор тиБной нагрузки равен (загружепне по схемам / и 2 табл. 3.5):

М\=: (0,08-29,4 + 0,1-24,8) 5,952= 171,5 кН-м,

в том числе от постоянной нагрузки

Ml дл = 0,08-29,4-5,952 = 83,5 кН-м;

от кратковременной нагрузки

All кр = 0,1-24,8-5,95= = 88 кН-м.

Момент, воспринимаемый сечением при образовании нормальны трещин,

Mj = RpiiW., = 1,8(100) 14 600 = 26,3-10" Н-см = 26,3 кН-м< <Ж= 158 кН-м,

1Гт = yWe = 1,75 = 0,291-20-502 = 14 600 смЗ;

так как M <3 Mj, то в сечении по середине пролета ригеля образуются трещины; то же и в опорных сечениях, где Л1!р = 137 кН-м.

Полный прогиб для участка с трещинами при учете опорных м( ментов определяют по формуле (3.14)

/ = rsJ-o,5( L + )M s)l/

Рс \ Ро. л Ро. п / \ 8 / J

где 1/рс, Ьро. л и l/po. п - соответственно кривизны по середине прс лета на левой н правой опоре; в данном примере кривизны 1/ро. л = О так как на левой опоре момент Л1 = 0.

Вычисляем кривизну 1/р . Значение " Л1 = М" =

171,5 кН -м.Определяем параметры:

, Мз 171,5-10"

hhlRnp II

цп =

20-442-22,5(100) 19,6-2-10"

= 0,195;

20--14-30-103 р,= 0,0212;

Кп 2,26-7,0

= 0,101; п = 6,66;

bhov

20-44-0,45

= 0,0364,

г "5 1 - 10"

где f = 2,26 см2 (2012 А-1); „ = а-= = 7; v = 0,45;

i-kh(-)

(здесь /1 = 2й= 2-3= 6 см - как для прямоугольных сечений при наличии арматуры F),

Ошосительная высота сжатой зоны в сечении с трещиной по фор-(3.10)

1 1 .

, о , 1 +5(Z. + r) , „ , 1 +5(0,195 + 0,034) -Щг 10-0,101 -

Плечо внутренней пары сил по формуле (3.20)

= 0,26.

,=/го

y + l

= 44

0,0364 + 0,262

2(0,0364 + 0,26)

2(V+I) J

= 38,6 см.

Коэффишент я1)а по формуле (3.12)

,.,..«-.i = ,.2=-uiieii?-..e«>,.

i; и маем *1а ~ 1-

Кривизна ригеля в середине пролета по формуле (2.101) при коэффи-.iiie V = 0,45

hoZi

L £afa (Y+&)№o£6V J

171.5-10"-44-38,6 0,9

. 2-№(100) 19,6

(0,0364 + 0.26) 20-44-30- ICfi (100) 0,45 .

: 5,03-10-? см-г.

Вычисление кривизны l/p „ . Значение = М"р - 37 кН-м (призагружеиии нормативной нагрузкой по схемам / и 2 f.T. 3.5). Определяем параметры для сечения ригеля по грани опоры:

137-10"

20-442-22,5 (100) 12,9

-= 0,156;

jxn =

.20-44

6,66=0,089;

5,09-6,66

bhov 20-44-0,45

= 0,078,

-v.i 5,09 cm (2018 A-III no грани колонны справа - со стороны

счл! -..-io пролета ригеля);

Т = 0.078 (1 - -j) = 0,072;

1.8 +

1 +5(0.156 + 0,072) 10- 0,089

: 0.24.

Плечо внутренней пары сил

0,078-G/44 + 0,242

«1 = 44

2 (0,078 + 0,24) Кривизна ригеля 1/ро. п

1 137.105 Г 1

= 39,3 см.

Ро.п " 44-39,3 L 2-105(100) 12,9 0,9

(0,078 + 0,24) 20-44-30-10-> (100) 0,45 J - 4.8-Ю ? см 1.

Полный прогиб по формуле (3.14) при коэффициенте S = 5/48 для балок с равномерно распределенной нагрузкой >

.5.03-10-5 0,5.4,8.10-5 1 j 6002

= 1,72 см < /пр= 3 см,

условие удовлетворяется.

7. Расчет ригеля по раскрытию трещин. Согласно табл. 2.7, ри* гель относится к третьей категории требований к трещиностойкоспи! r. дл = 0,3 мм, а. кр = 0,4 мм.

1) Расчет по длительному раскрытию трещин. Изгибающий uofi мент в первом пролете от постоянной нагрузки (временная длительная! нагрузка не задана по условию), по схеме / табл. 3.5:

Мдл = 0,08-29 400-5,952 = 83 500 Н-м.

Напряжение в растянутой арматуре

Оя =

8 350 000 19,6-38,6

= И 100 Н/см= = 111 МПа.

Поправочный коэффициент, учитывающий двухрядное располоЗ жение арматуры,

h-x-c 50-11.5-3,3

Фп- h-x-a - 50-11,5-6

где л:= /io= 0.26-44= 11,5 см; с= 3.3 см. Здесь значения Zf и § принимают по данным расчета ригеля по деформациям (прогибам). Ширина раскрытия трещин при Сд =.1,5 по формуле (2.93)

«т = 1 • 1 • 1.5 Удр- 20(3,5 - 100-0,02) "/25 = = 0.079 мм< ст. „л = 0.3 мм. 2) Расчет по кратковременному раскрытию трещин от = от1 - «тг + отз.

где = 0,079 мм.

Напряжение в растянутой арматуре при совместном действии всех нагрузок

/И"

/•azi

171.5-105

19,6-38.6

- = 22 GOO Н/см2 = 226 МПа.

Напряжение в растянутой арматуре от постоянных нагрузок

раг--

8 350 000

= И 100 Н/см2= 111 МПа.

Ti 19.6-38.6 Приращение напряжений

До = Oai - aas = 226 - П1 = 115 МПа; гоответствующее приращение ширины раскрытия трещин при Сд = I

Дй, = crf - = Ы • 1 20 (3.5 - 0,02) /25 = 0,054 мм.

Ширина раскрытия трещин при совместном действии нагрузок = 0,054 + 0,079 = 0.133 мм <от.кр = 0.4 мм, условие удовлетворяется. Далее при необходимости выполняют расчет по раскрытию i аклонных трещин (см. пример 2).

8. Расчет стыка ригеля с колонной. Ригель опирается на консоли колонн (рис. 3.25). Расстояние между 1лнтрами тяжести закладных деталей ригеля на опоре jiaBHo: z = 50 - 4 = 46 см.

Усилие растяжения в стыке по формуле (3.17)

162 500

= 353 ООО Н = 353 кН.

-тонна

Рис. 3.25. К расчету стыка ригеля с колонной

Площадь сечения верхних стыковых стержней по фош муле (3.18) *

Р N 353 000

= Ж" = 340(1007 ™

принято 2 0 28 A-III, f, = 12,3 cм которые пропускае через заделанные в колонны трубки диаметром 40 mn При применении арматуры класса А-1 = 353 000/210 (100) = 16,8 cм можно принять 2 0 А-1, = 16,08 см

Требуемая д.пина сварных швов при = (1/4) 28 = = 7 мм

mN 1,3-353 000

-= 51,5 см,

[ihwRcB 0,85-0.7-150(100)

а на один стержень при двусторонней приварке двух стерж-? ней приходится

а с учетом непровара по концам 1 == 15 см, что больше* ш.мин = 5d = 5-2,8 = 14 см. Длина стыковых стержней:

ст = + 2/ш + 2Д = 30 -f- 2-15 -f 2-1,5 = 63 см,

где Д = 15 мм - зазор между торцом ригеля и колонной; принят<И ст - 650 мм.

Расчет стыковой пластинки ригеля: площадь пластинки равна

- -

362 ООО

R 210(100) толщина пластинки

= 17,2 см2;

принимаем бл = 10 мм. Аналогично пластинку необходимо предусмотреть на консоли колонны.

Длина швов прикрепления ригеля к опорной пластинке консоли при/1ш = 10 мм (как для необетонированных стыков):

, 1,3 (N-T) 1,3(353000 - 238000-0,15) „

"-.ihRcs =- 6.7-1-150(100)-= ™

где Т - Qf - сила трения: /=0,15 - коэффициент трения стали о сталь; Q - максимальная поперечная сила по сочетанию 1 и 4 схем табл. 3.5.

со со tvn СС1Л (Л 00 1Л

"тоо! сом t-" С1

со LO 00--Ф 1С СС Ю 00 Tj-lolO о о (М Tj-

3 о о о C5 о с > 00 Ю о 1Л со с

„„„„ В5 с

Lom-*ioc<iot-<Noo S! is is is is iS Sis is

- (NCO-mcDtOOOO

1ОСОГ--Я1--СО00Г-С

ccTcoiotoor-o--

CO C3 CO in .

<N CI CI CI g CI СЮ CI

1С CO LO о 1

ci о -с

<<<<<йй

iSiSiSiSiSSiSiS

	CI s

ra о

о, Си

-i!MCO-*tDtCOClO

00 СО CD

сГоо1С-

«<:"

iSiSiSS

ООО о С) С1 С1 - у

Ю C.D t-- 00

II О

s«

I" il

«1 t-

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 [ 32 ] 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69