|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Длина шва с каждой стороны ригеля с учетом непро» вара /..=-+1=+1=21 см. Вылет консоли колонны с учетом зазора должен быть 25 см. Спецификация арматуры на один ригель (рис. 3.24) приведена в табл. 3.6. § 4. Ребристые перекрытия с плитами, Опертыми по контуру I. Компоновка конструктивной схемы. В перекрытиях с плитами, опертыми по контуру, опорой для пли- служат балки, которые располагают по осям колони в двух направлениях и назначают одинаковой высоты (рис. 3.26). Сетка колонн обычно квадратная с шагол! 4-6 м, но допускается и прямоугольная с отношением длинной стороны /а к короткой li не более двух (/j/Zi <; 2); практически принимают отношение l/li = 1 ... 1,5. Перекрытия без промежуточных опор и с малыми размерами плит (до 2 м) называют кессонными или частореб» Балки Попели  r=fl=-fl ч -ii- I-п1---1"---г I---rF- I II II II l L JI----II Jl I iF-ii---ii---ii---1, " JUL I----ir i Ч II J--ih-J  Рнс. 3.26. Типы перекрытий с плитами, опертыми по контуру а - монолитное; б - сборное; с, с - кессонное 
Рис. 3.27. Расчетные схемы железобетонных плит, опертых по контуру а - типы плит; б, е - расположение плит на плане перекрытия pi .ымн. Балки в таких перекрытиях мо.жно распо-ать параллельно его сторонам или под углом 45° ([)>(:. 3.26, в). Толщина плнты в зависимости от ее размеров в плане в величины нагрузок может составлять 6-14 см (но не .менее Vm/j при упругой заделке и V/i при свободном странии), а в кессонных перекрытиях 3-5 см. В монолитных железобетонных перекрытиях плиты Жёстко соединены с балками, а в сборных они могут иметь либо свободное опирание, либо жесткое (при наличии сварки выпусков арматуры и замоноличивании стыков). Плита работает на изгиб в двух направлениях. В зависимости от способа опирания по контуру различают девять схем плит (рис. 3.27, а): свободно опертая 1, с заделкой одной 2 и 3, двух 4, 5 л 6, трех 7, 8 или четырех сто- рон 9. Возможное расположение указанных плит в мног* пролетном перекрытии показано на рис. 3.27, б, е. = Перекрытия с плитами, опертыми по контуру, обыч менее экономичны, чем перекрытия с балочными плитами однако по архитектурным соображениям их применя1Й д;1я перекрытия залов, вестибюлей, фойе и тому подой ных помещений. Повышение эффективности перекрыти с плитами, опертыми по контуру, может быть достигнут членением перекрытия на сборные элементы (панели i балки) и замоноличиванием стыков на монтаже. Вариан такого сборного перекрытия, предложенный ГПИ-1, пс казан на рис. 3.26, б. В этом перекрытии прогоны, имекз щие тавровое сечение с полкой в растянутой зоне, опч раются на консоли колонн. На полки прогонов уклады вают многопустотные (или ребристые) панели, по три па пели в каждом поле. В смежных полях перекрытия па! нели укладывают взаимно перпендикулярно и соединяю! их по краям между собой и с прогонами сваркой заклад! ных деталей. Крайние панели в каждом поле опираются на прогоны с трех сторон, а средние - только тор нами. Для обеспечения совместной работы средней и крайних панелей продольные стороны панелей сое! диняют вчетверть с замоноличиванием раствором швов между ними, после чего вся плита работает как опертая по контуру. Более индустриальными являются перекрытия, в ко: торых все поле выполняют из одного элемента в виде сплошной однослойной или многослойной панели, ребристых, шатровых или вспарушенных крупноразмерные панелей. Однако при больших размерах панелей их применение затруднено по условиям транспортирования и монтажа. 2. Расчет плит, опертых по контуру. Точный расчет плит, опертых по контуру, представляет собой весьма «ложную задачу теории упругости. На практике обычно для определения изгибающих моментов пользуются гото-» выми таблицами, вычисленными из условий упругой работы конструкции (прил. V), или расчет ведут по методу предельного равновесия (табл. 3,7). При упругом расчете вначале подсчитывают полнук>; (постоянную и временную) равномерно распределенную, нагрузку, приходящуюся на все поле плиты: 3 .ГСМ вычисляют макснмаль11ые изгибающие моменты на i!L-:ocy плиты шириной 1 пог. м по формулам: для пролетных моментов: Ml = аиР; = aiP; (3.27) для опорных моментов: (3.28) P = (g + P) kit. (3.26); n- -i/,«2i. Plb Pai - табличные коэффициенты для соответствующего t i,{йя опирання плиты (см. прил. V); индекс i - номер схемы опира-1:4 11 плиты; li и /а - пролеты плиты в свету между балками, а для сво-г, лю опертого края - равного расстоянию от грани балкидо сере-.4.; опоры плиты. Многопролетные неразрезные плиты, опертые по кон-т,ру, при равномерно распределенной нагрузке по всей гг.нели можно расчленить на отдельные плиты и расчет ikCTH по тем же таблицам. При этом на всех промежуточ-!;X опорах плита считается жестко заделанной, а в край-!:;\ пролетах, примыкающих к стенам или к обвязочным (?ткам, - либо свободно опертой, либо заделанной. Ис-дя из этого допущения каждый пролет рассчитывают по Соответствующему случаю Опирания (рис. 3.27, б, ё). При расчете плит разрешается (так же, как и в неразрез-i.;i.ix плитах и балках) учитывать перераспределение уси-Л1;1г вследствие пластических деформаций, проявляющихся перед разрушением статически неопределимых конструкций. Расчет плит методом предельного равновесия. Плита рассматривается в состоянии предельного равновесия как система плоских звеньев, соединенных между собой по линии излома пластическими шарнирами, возникающими в пролете по биссектрисам углов на опоре вдоль балок (рис. 3.28). В предельном состоянии усилия от действующих изгибающих моментов М воспринимаются арматурой F, расположенной в местах пластических шарниров; расчетная формула имеет вид М <• RJFic, откуда на 1 м плиты Fa MIRc, где 2б = 0,9/io. Для достижения условного излома (провисания) плиты по пластическим шарнирам нужно совершить какую-то работу для внешних сил и для внутренних сил сопротивления W. В предельном равновесии, когда разрушения еще нет, эти работы равны: Г, = 1Гм. (3.29) Греишны   4--A ы.уг. Рис. 3.28. Схемы к расчету плит, опертых по контмэу, методом предельного равновесия * "-JPfi«P>"tie: б ~ ршпслоокснис изгибающих моментсе; в - на-2~ линии и"ло1ш ~ """""""" "«даки: 1 - шнии членении плит;- Так как работа внешней нагрузки равна: то работа внутренних сил сопротивления W„ определяется совершаемой работой шести изгибающих моментов на соответствующих углах поворота (р по линиям пластических шарниров (рис. 3.28, б). где (р i=i tg <р = 2 ;i; / - наибольшая стрела прогиба плиты; q = ~ (g-\- Р) - суммарная постоянная и временная нагрузка на 1 м, то 113 условия равенства работ расчетная формула принимает вид: = (21 + Ml + м[) /г + (2М2 + м,1 + м;,) /I. (3.30) в левой части формулы (3.30) расположены параметры нагрузки и размеров плиты в плане, а в правой части шесть неизвестных моментов на 1 пог. м ширины плиты: два пролетных - и Ма и четыре опорных - Ми Мп и Мп. Значения этих моментов находят пользуясь рекомендуемыми соотношениями между расчетными моментами согласно табл. 3.7. Задавшись соотношением моментов, задачу сводят к нахождению по формуле (3.30) одного неизвестного Mj. Если плита имеет свободно опертые края, то в уравнении (3.30) соответствующие опорные моменты принимают равными нулю. Таблица S.7. СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ РАСЧЕТНЫМИ МОМЕНТАМИ В ПЛИТАХ, ОПЕРТЫХ ПО КОНТУРУ
А1)матуру по вычисленным значениям моментов рассчитывают как для изгибаемых элементов прямоугольного сечения. При этом рекомендуется в цетях экономии стали в плитах пролетом 1 > 2,5 м часть стержней, уложенных в пролете, не доводить до опоры на V4 пролета 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 [ 33 ] 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
