Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 [ 37 ] 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

ственной массы балки и части перекрытия, непосредст* венно расположенного над балкой шириной Ь,

91 = (ft - Лгл) Ьрп + gfc = (0,5 - 0,12) 0,2-25 ООО-1.1 + 4-5230-0,2 = 3140 Н/м;

то же, временная нагрузка, расположенная непосредственно над балкой:

р = рЬ = 7200- 0,2 = 1440 Н/м;

суммарная равномерно распределенная нагрузка над балкой

% = (Ql + p) = 3140 + 1440 = 4580 Н/м.

Постоянная расчетная (распределенная по закону тре-; угольника и трапеции) нагрузка, действующая на балку от собственной массы перекрытия (см. табл. 3.9) с двух* прилегающих к балке плит:

2 = gli = 5230-4,3 = 22 500 Н/м.

Расчетная временная нагрузка, действующая на балку по закону трапеции и треугольника.

Pi = 7200- 4,3 = 31 ООО Н/м, в том числе длительная рг дл = = 2400-4,3= 10 300 Н/м.

Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка, передаваемая на балку (см. рис. 3.33): постоянная

дэ - *э92 = 0.777-22 500 = 17 500 Н/м. где *э = I - 2а2 + а« = 1 - 2 • 0,372 + 0,373 = о,777;

а = о/г = 2,15 5,8 = 0,37; с = 0,5 [12 - {12 - li)] = 0,5 [5,8 - (5,8 - 4,3)] = 2,15 м;

временная

р = кэр,= 0,777 - 31 ООО = 24 100 Н/м;

суммарная постоянная равномерно распределенная нагрузка

9 = ?i+9a = 3140-f 17500 = 20640 Н/м;

суммарная временная равномерно распределенная нагрузка

/у = Pi + Ра = 1440 + 24 100 = 25 540 Н/м.

Пз1!!бающ11е моменты в свободно опертых однопролет-Салках по формуле (3.37)

(3/i- /г) 1,д (3-5,8 -4,3") 4,3-12 430 24 24

= 186 000 Н-м= 186 кН-.м;

здесь С/ = (g + р) = 12 430 И/м (по табл. 3.9); /, и /j - пролеты плиты в свету.

Изгибающие моменты в первом пролете и на первой промежуточной опоре по формуле (3.38)

= о,7Мо + = 0.7-186 + i-. 5iZL = ,43 кн:м.

Изгибающие моменты в среднем пролете по формуле (3.39)

Л/г = 0.5/Ио +-у =0,5.186-b-ii5:= 102 кН-м;

минимальное значите момента в среднем пролете трехпролетной балки с учетом защемления на опорах qql , , 4,58-5,72 24

.«2 = 0,4/Ио + - 0,4-186+ """.Г" = 80 к11 -м.

Поперечные силы на опорах: на крайней опоре Сл = 0,5 {R2 + %0 - МъП = 0,5 (196 + 4,58-5.7) - 143/5,7 = 86 кН,

где /?2 при трапециевидной нагрузке по формуле (3.35) равно:

„ (24 -/,) h (g + P) (2-5.8-4,3)4,3-12 4.30 «2 - 2 " 2 ~

= 196 ООО Н = 1% кН;

на первой от края опоре слева

Ql = 0.5 + «бО + Лв = 0,5 (196 + 4,58-5,7) + + 143,5,7 = 136 кН; на первой от края опоре справа

Qg = 0,5 (/?2 +9бО = 0.5 (196 + 4,58-5.7) = 111 кН.

Изгибающие моменты и поперечные силы в балках можно также определить по суммарной равномерно распределенной нагрузке, где трапециевидная или треугольная нагрузка заменена на эквивалентную равномерно рас-

пределенную и р. В этом случае расчет производите* подобно расчету неразрезных второстепенных балок монолитных балочных перекрытий (см. пример 1). Значен ния моментов М и поперечных сил Q для пятипролетной-балки Б-2 с учетом эквивалентных нагрузок показаны рис. 3.33, б.

Для построения огибающей эпюры моментов балки Б-1 (рис. 3.33, а) вычисляем минимальные значения пролетных моментов аналогично примеру 1. С учетом эквива- лентных нагрузок расчетные равномерно распределенные, нагрузки на балку будут равны:

= 9 + р = 20 640 -f 25 540 = 46 180 Н/м;

25 540

9р = + 1/4р = 20 640 + -

= 27 ООО Н/м.

Изгибающие моменты в пролетах от нагрузки qp:

27-5,72

/и,=

27-5,72

= 80 кН-м; :55,2 кН-м.

Расчетные минимальные моменты в пролетах равны: в первом пролете

Л?! = -Жв/2 + М\ = --1 + 80 = 8,5 кН-м;

В среднем пролете (/Ив + лгс)

+ 2 = -

(143+ 143)

+ 55,2 = -87,8 кН-м.:

Расчет сечения продольной арма* туры. Вначале уточняем высоту сечения балки по опорному моменту, принимая g = 0,35 и соответственно Aq =! = 0,289 по табл. 2.11. По формуле (2.40)

Ло = VM/AJoRnpniQi = lH 300 000/0,289.20-9 (100) 0,85 = - = 56,5 см;

при Ь = 25 см величина /iq = 50,5 см. Принимаем балку сечением 25 х 50 см, Ло = 50 - 3,5 = 46,5 см. Арматуру плиты не пересчитываем, так как увеличение ширины сечения балки на 5 см (ранее было принято Ь = 20 см) влияет незначительно на изменение расчетных пролетов плиты и расчет арматуры,

Течение балкп является тавровым с полкой в сжатой or г, Отношение hJh = 12/50 = 0,24 > 0,l/i. Расчетная ,,,,.paiia полки Ш„ + Ь = 12-12 + 25 == 169 см.

л,. магзливаем, к какому расчетному случаю отпосптся с." . и;!С - при соблюдении условия (2.35) М < Rupinci X

i к,- Qio - 0,5hu) нейтральная ось проходит в полке,

МЗ-Ю Н-см < 0,85-9 (100) 169-12 (46,5 - 0,5-12) = (1.,0• Ю Н-СМ, условие соблюдается; расчет ведем как эл1 ментов прямоугольного сечения шириной Ьп.

Но формуле (2.40) вычисляем для крайнего пролета

Ml 14 300 000

Л =-7

bnKR.

169-46,52-9(100)0,85

гг- =0,051;

пр"б1

•10 табл. 2.11 находим = 0,973; I = 0,055. По фор-ы\ "С (2.41) определяем

Mi 14 300 000

F.i =

rihoRa

0,973-46,5-270 (100)

-= 11,7 см2;

п; ;,тмаем в двух каркасах 4020 А-П, = 12,56 см. Процент армироваЕШя

1 = 100= 100= 1,1 №с 2о-46,5

Вычисляем Fa для первой промежуточной опоры: 14 300 000

0 - ог;.

; = 0,344;

25-46,52-9(100) 0,85 П, табл. 2.11 определяем г] = 0,778; Е = 0;441;

Ря = -

14 300 000

-= 14,7 сн2.

0,778-46,5-270 (100)

п; инято в двух каркасах 4022 А-П, F = 15,2 см. По ([: гмуле (2.34)

?о = 0,85 - 0,008/яб1?пр = 0,85 - 0,008-0,85-9 = 0,79. Г, аннчное значение равно по формуле (2.33): 1о 0.79

500 V 1-1 / 500 V 1-1;

= 0,687;

условие g = 0,441 < 1ц = 0,687 соблюдается. Процент армирования

(x = 100 "

100;g = l,3%.

25-46,5

Вычисляем F

а для средр.его пролета ли 10 200 000

169-46,5-9 (100) 0,85

По табл. 2.П находим ti = 0,983; I = 0,035;

10 200 000

- 0,0304.

= 8,27 см2,

0,983-46,5-270 (100)

принято в двух каркасах 4016 А-И, fa = 8,04 сн (-2,8%, допустимо).

Площадь сечения продольной арматуры в верхней зон среднего пролета балки

М 8 780 ООО

Ао = -

25-46,52-9 (100)-0,85

= 0,212.

По табл. 2.11 находим т) = 0,88; g = 0,24;

F - 8 780 000 «2- 0,88-46,5-270 (100) ~ ™

принято в каждом каркасе по 1022 А-И, всего 2022 А-П 7,6 см (-4%, допустимо).

Расчет прочности наклонных сече НИИ балки Б-1. Проверяем условие (2.48): Q < < 0,35i?,pm6ifcfto; Q = 136 ООО < 0,35-9 (100) 0,85-25 > X 46,5 = 312 ООО Н - условие удовлетворяется, приня» тое сечение балки достаточное. Проверяем условие (2.49) когда при Q < kiRptnciibho поперечные стержни по рао чету не требуются:

а) на крайней опоре А

Qa = 80 ООО > 0,6-0,75 (100) 0,85-25-46,5 = 45 500 Н,

следовательно, поперечное армирование необходимо. Со* гласно табл. 2 прил. III, учитывая наличие в каркасе продольной арматуры диаметром 22 мм (над опорой), при нимаем поперечные стержни 08 А-1, /х = 0,503 см. При количестве стержней в поперечном сечении балки п = Я (в двух каркасах) расчетное усилие, приходящееся н4 поперечные стержни, равно:

86 0002

9х = -TTTTTZ- = . о о.: с. п v....n». = 229 Н/см.

4-2-25-46,52.0.75(100)

Шаг поперечных стержней из равенства (2.55) RbFx 170(100)2-0,503

= 78,6 см.

по условию (2.56)

0,75*2Кртб,6Ло 0,75-2-0,75 (100) 0.85-25-46,52

«..КС =-Q-- •-86 000--

ИЗ конструктивных условий на приопорных участках длиной 1/4/ ы<: (3/4) 50 = 37,5 см, принято конструктивно и = 30 см по всей длине каркасов в крайнем и среднем пролетах.

Проверяем достаточность значений t„aкc при максимальной поперечной силе на первой промежуточной опоре,

где Qb = 136 кН:

0,75-2-0,75(100) 0,85-25-46,52

= оо см.

макс -

136 000

что больше принятого ы=30 см, условие удовлетворяется.

Конструирование балки Б-1 представлено на рис. 3.34. Каркасы К-1 и К-2 запроектированы для восприятия пролетных моментов, а К-3 - опорных моментов. Обрыв про-

г1>22й-й К-3(шт-1)

шагЗОО

Ось симметрии

шаг500, ~,

, ,шагШ

	If t

Рис. 3.34. Армирование трехпролетной неразрезной балки Б-1 (к прн-г,:сру 6)

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 [ 37 ] 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69