Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник ственной массы балки и части перекрытия, непосредст* венно расположенного над балкой шириной Ь, 91 = (ft - Лгл) Ьрп + gfc = (0,5 - 0,12) 0,2-25 ООО-1.1 + 4-5230-0,2 = 3140 Н/м; то же, временная нагрузка, расположенная непосредственно над балкой: р = рЬ = 7200- 0,2 = 1440 Н/м; суммарная равномерно распределенная нагрузка над балкой % = (Ql + p) = 3140 + 1440 = 4580 Н/м. Постоянная расчетная (распределенная по закону тре-; угольника и трапеции) нагрузка, действующая на балку от собственной массы перекрытия (см. табл. 3.9) с двух* прилегающих к балке плит: 2 = gli = 5230-4,3 = 22 500 Н/м. Расчетная временная нагрузка, действующая на балку по закону трапеции и треугольника. Pi = 7200- 4,3 = 31 ООО Н/м, в том числе длительная рг дл = = 2400-4,3= 10 300 Н/м. Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка, передаваемая на балку (см. рис. 3.33): постоянная дэ - *э92 = 0.777-22 500 = 17 500 Н/м. где *э = I - 2а2 + а« = 1 - 2 • 0,372 + 0,373 = о,777; а = о/г = 2,15 5,8 = 0,37; с = 0,5 [12 - {12 - li)] = 0,5 [5,8 - (5,8 - 4,3)] = 2,15 м; временная р = кэр,= 0,777 - 31 ООО = 24 100 Н/м; суммарная постоянная равномерно распределенная нагрузка 9 = ?i+9a = 3140-f 17500 = 20640 Н/м; суммарная временная равномерно распределенная нагрузка /у = Pi + Ра = 1440 + 24 100 = 25 540 Н/м. Пз1!!бающ11е моменты в свободно опертых однопролет-Салках по формуле (3.37) (3/i- /г) 1,д (3-5,8 -4,3") 4,3-12 430 24 24 = 186 000 Н-м= 186 кН-.м; здесь С/ = (g + р) = 12 430 И/м (по табл. 3.9); /, и /j - пролеты плиты в свету. Изгибающие моменты в первом пролете и на первой промежуточной опоре по формуле (3.38) = о,7Мо + = 0.7-186 + i-. 5iZL = ,43 кн:м. Изгибающие моменты в среднем пролете по формуле (3.39) Л/г = 0.5/Ио +-у =0,5.186-b-ii5:= 102 кН-м; минимальное значите момента в среднем пролете трехпролетной балки с учетом защемления на опорах qql , , 4,58-5,72 24 .«2 = 0,4/Ио + - 0,4-186+ """.Г" = 80 к11 -м. Поперечные силы на опорах: на крайней опоре Сл = 0,5 {R2 + %0 - МъП = 0,5 (196 + 4,58-5.7) - 143/5,7 = 86 кН, где /?2 при трапециевидной нагрузке по формуле (3.35) равно: „ (24 -/,) h (g + P) (2-5.8-4,3)4,3-12 4.30 «2 - 2 " 2 ~ = 196 ООО Н = 1% кН; на первой от края опоре слева Ql = 0.5 + «бО + Лв = 0,5 (196 + 4,58-5,7) + + 143,5,7 = 136 кН; на первой от края опоре справа Qg = 0,5 (/?2 +9бО = 0.5 (196 + 4,58-5.7) = 111 кН. Изгибающие моменты и поперечные силы в балках можно также определить по суммарной равномерно распределенной нагрузке, где трапециевидная или треугольная нагрузка заменена на эквивалентную равномерно рас- пределенную и р. В этом случае расчет производите* подобно расчету неразрезных второстепенных балок монолитных балочных перекрытий (см. пример 1). Значен ния моментов М и поперечных сил Q для пятипролетной-балки Б-2 с учетом эквивалентных нагрузок показаны рис. 3.33, б. Для построения огибающей эпюры моментов балки Б-1 (рис. 3.33, а) вычисляем минимальные значения пролетных моментов аналогично примеру 1. С учетом эквива- лентных нагрузок расчетные равномерно распределенные, нагрузки на балку будут равны: = 9 + р = 20 640 -f 25 540 = 46 180 Н/м; 25 540 9р = + 1/4р = 20 640 + - = 27 ООО Н/м. Изгибающие моменты в пролетах от нагрузки qp: 27-5,72 /и,= 27-5,72 = 80 кН-м; :55,2 кН-м. Расчетные минимальные моменты в пролетах равны: в первом пролете Л?! = -Жв/2 + М\ = --1 + 80 = 8,5 кН-м; В среднем пролете (/Ив + лгс) + 2 = - (143+ 143) + 55,2 = -87,8 кН-м.: Расчет сечения продольной арма* туры. Вначале уточняем высоту сечения балки по опорному моменту, принимая g = 0,35 и соответственно Aq =! = 0,289 по табл. 2.11. По формуле (2.40) Ло = VM/AJoRnpniQi = lH 300 000/0,289.20-9 (100) 0,85 = - = 56,5 см; при Ь = 25 см величина /iq = 50,5 см. Принимаем балку сечением 25 х 50 см, Ло = 50 - 3,5 = 46,5 см. Арматуру плиты не пересчитываем, так как увеличение ширины сечения балки на 5 см (ранее было принято Ь = 20 см) влияет незначительно на изменение расчетных пролетов плиты и расчет арматуры, Течение балкп является тавровым с полкой в сжатой or г, Отношение hJh = 12/50 = 0,24 > 0,l/i. Расчетная ,,,,.paiia полки Ш„ + Ь = 12-12 + 25 == 169 см. л,. магзливаем, к какому расчетному случаю отпосптся с." . и;!С - при соблюдении условия (2.35) М < Rupinci X i к,- Qio - 0,5hu) нейтральная ось проходит в полке, МЗ-Ю Н-см < 0,85-9 (100) 169-12 (46,5 - 0,5-12) = (1.,0• Ю Н-СМ, условие соблюдается; расчет ведем как эл1 ментов прямоугольного сечения шириной Ьп. Но формуле (2.40) вычисляем для крайнего пролета Ml 14 300 000 Л =-7 bnKR. 169-46,52-9(100)0,85 гг- =0,051; пр"б1 •10 табл. 2.11 находим = 0,973; I = 0,055. По фор-ы\ "С (2.41) определяем Mi 14 300 000 F.i = rihoRa 0,973-46,5-270 (100) -= 11,7 см2; п; ;,тмаем в двух каркасах 4020 А-П, = 12,56 см. Процент армироваЕШя 1 = 100= 100= 1,1 №с 2о-46,5 Вычисляем Fa для первой промежуточной опоры: 14 300 000 0 - ог;. ; = 0,344; 25-46,52-9(100) 0,85 П, табл. 2.11 определяем г] = 0,778; Е = 0;441; Ря = - 14 300 000 -= 14,7 сн2. 0,778-46,5-270 (100) п; инято в двух каркасах 4022 А-П, F = 15,2 см. По ([: гмуле (2.34) ?о = 0,85 - 0,008/яб1?пр = 0,85 - 0,008-0,85-9 = 0,79. Г, аннчное значение равно по формуле (2.33): 1о 0.79 500 V 1-1 / 500 V 1-1; = 0,687; условие g = 0,441 < 1ц = 0,687 соблюдается. Процент армирования (x = 100 " 100;g = l,3%. 25-46,5 Вычисляем F а для средр.его пролета ли 10 200 000 169-46,5-9 (100) 0,85 По табл. 2.П находим ti = 0,983; I = 0,035; 10 200 000 - 0,0304. = 8,27 см2, 0,983-46,5-270 (100) принято в двух каркасах 4016 А-И, fa = 8,04 сн (-2,8%, допустимо). Площадь сечения продольной арматуры в верхней зон среднего пролета балки М 8 780 ООО Ао = - 25-46,52-9 (100)-0,85 = 0,212. По табл. 2.11 находим т) = 0,88; g = 0,24; F - 8 780 000 «2- 0,88-46,5-270 (100) ~ ™ принято в каждом каркасе по 1022 А-И, всего 2022 А-П 7,6 см (-4%, допустимо). Расчет прочности наклонных сече НИИ балки Б-1. Проверяем условие (2.48): Q < < 0,35i?,pm6ifcfto; Q = 136 ООО < 0,35-9 (100) 0,85-25 > X 46,5 = 312 ООО Н - условие удовлетворяется, приня» тое сечение балки достаточное. Проверяем условие (2.49) когда при Q < kiRptnciibho поперечные стержни по рао чету не требуются: а) на крайней опоре А Qa = 80 ООО > 0,6-0,75 (100) 0,85-25-46,5 = 45 500 Н, следовательно, поперечное армирование необходимо. Со* гласно табл. 2 прил. III, учитывая наличие в каркасе продольной арматуры диаметром 22 мм (над опорой), при нимаем поперечные стержни 08 А-1, /х = 0,503 см. При количестве стержней в поперечном сечении балки п = Я (в двух каркасах) расчетное усилие, приходящееся н4 поперечные стержни, равно: 86 0002 9х = -TTTTTZ- = . о о.: с. п v....n». = 229 Н/см. 4-2-25-46,52.0.75(100) Шаг поперечных стержней из равенства (2.55) RbFx 170(100)2-0,503 = 78,6 см. по условию (2.56) 0,75*2Кртб,6Ло 0,75-2-0,75 (100) 0.85-25-46,52 «..КС =-Q-- •-86 000-- ИЗ конструктивных условий на приопорных участках длиной 1/4/ ы<: (3/4) 50 = 37,5 см, принято конструктивно и = 30 см по всей длине каркасов в крайнем и среднем пролетах. Проверяем достаточность значений t„aкc при максимальной поперечной силе на первой промежуточной опоре, где Qb = 136 кН: 0,75-2-0,75(100) 0,85-25-46,52 = оо см. макс - 136 000 что больше принятого ы=30 см, условие удовлетворяется. Конструирование балки Б-1 представлено на рис. 3.34. Каркасы К-1 и К-2 запроектированы для восприятия пролетных моментов, а К-3 - опорных моментов. Обрыв про- г1>22й-й К-3(шт-1) шагЗОО Ось симметрии шаг500, ~, , ,шагШ
Рис. 3.34. Армирование трехпролетной неразрезной балки Б-1 (к прн-г,:сру 6) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 [ 37 ] 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |