Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 [ 38 ] 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

дольной арматуры каркасов К-3 и части стержней Kapi сов К-1 и К-2 в пролете производится по огибающей эга моментов с заведением стержней за место теоретическог обрыва на величину w, определяемую по условию (3.J и равную не менее чем 2Qd.

Далее необходимо выполнить расчет балок по дефор мациям (определение прогибов), проверку по образов нию и раскрытию трещин. Методика такого расчета ложена в примере 1 при расчете балок монолитного ре ристого перекрытия.

Пример 7. Расчет сборной кессонной панели пёр крытия

Задание для проектирования. Произвести расчет и ков струирование сборной свободно опертой по контуру ке< сонной панели перекрытия (рис. 3.35). Размер кессоне 1 X 1 м. Сетка колонн и нагрузки на перекрытие анал( гичны приведенным в примере 6 (см. рис. 3.30 и табл. 3.9 Бетон марки МЗОО, сварные каркасы из стержневой арм{ туры класса А-П, сетки пз проволоки класса В-1.

Решение.

1. Расчетные данные бетона и арматуры: для бето МЗОО (см. табл. 1.1, 1.3 и 1.6) R„p = 13,5 МПа; /?р = 1 МПа; 61 = 0,85; Rp,,= l7 МПа; /?р„ = 1,5 МПа; = 26 ООО МПа; для арматуры кла А-П (см. табл. 1.7) = 270 МПа; i?a.x = 215 MI для проволочной -арматуры класса В-1 R = 315 МПа /?а.х = 220 МПа.

2. Определение усилий. Панель с кессонами (рис. 3.35, i представляет собой плиту толщиной 4 см с ребрами в дву взаимно перпендикулярных направлениях, расположе ных с шагом 1 м и образующих снизу малые кессоны.

При расстоянии между ребрами менее 2 м кессоннув панель можно рассчитывать приближенным методом, гласно которому нагрузка от плиты на ребра (балк в каждом направлении распределяется пропорциональь прогибам балок. Изгибающие моменты в пролете Мщ, и опорах Мои, а также поперечных сил Q в плитах и ребра: по иаправленпям короткой стороны (Ij) и длинной роны /д (/g) определяют по формулам (см. [8]): -

а) в плитах:

Men 1 = 0.08ед6-; Жоп а = O.OSca


ifOO

i l! i JIL I 1 1L

4.-4-4l


\В.Чл\ II I

I---ir---II---ir

! ILIZJI IL

I II Ij---1Г

11---II---;i---

II i II I II -il II

Г"-fqi-vni-

l\ II 1Г

II II 11

.IL 1J 11

9" mo

i KC. 3.35. К расчету кессонной панелн перекрытия по примеру 7

i. - план панелей; б - схема панели; е =- узел опирания кессонных панелей

о ригель

1ле и - коэффициенты распределения нагрузки, принимаемые 1- зависимости от отношения размеров напели в плане и условий закрепг .пспия сторон (см. табл. 3.12): а, - расстояния между осями ребер; (; - расчетная нагрузка без веса ребер;



a u < X

S X Ы

"=1

a с u

s cf s e ©

cr> о о о

n 1

- oo

cr> о

CJ> о CO -.

CO Ю oo -

о о"

Ю LO to CO

о -5-

о о

co co

о о

co

a> о

CM oo о

CO -ф

о о

со -ч-

о сг> сг> о

<N

00 -.

оо сч

со со

°° "

о о"

оо оо

со

- оо о сч

»0 lo

со со

- сс

1-- со оо - со

о"

- СП -. оо

со со

ю сч

о" со

со со

-• сл

со со

--• оо

о сч

о"

о о"

СП о

оо сч со со оо -

1л ю со со

г- сч

to со

а; §

о" о

о"

б) в ребрах:

Лпр 1 = о, Iciiflcg/; Л1„р 2 = о, к2<7,Ьез/; (3.44)

Ql = 0,5ciqiacsli; Q2 = М-дфс, (3.45)

где q - расчетная нагрузка на 1. панели перекрытия с учетом веса pefiep; сз - коэффициент, зависящий от числа ребер (см. табл. 3.13).

Таблица 3.13. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ с»

Число балок

Номер балки, считая от края к середине

р направ-

лении /д

и.и 1

0,869

0,712

0,594

0,952

0,506

0,869

0,44

0,787

0,976

0,388

0,712

0,926

0,347

0,648

0,869

0,986

0,314

0,59

0,812

0,952

0,286

0,547

0,748

0,914

0,992

0,262 0,242

0,506

0,712

0,869

0,967

0,47

0,667

0,822

0,935

0,993

Определяем усилия Л1 и Q в средней панели. Расчетные пролеты ребер:

/« = /2 - 66 - 2fcp 2 = 6-0,2 -2-0,12 = 5,7 м;

/к = /1 - 6б - 2fcp.2 = 4,5 - 0,2 = 2-0,1 2 = 4,2 м;

отношение IJl = 5,7/4,2 = 1,36; по схеме 1 табл. 3.12 находим интерполяцией q = 0,772; = 0,228.

Расчетные пролеты плиты: с = 1 м; Ь = 1 м; отношение alb = 1; по схеме 1 табл. 3.12 при IJl = 1 находим Ci = Са = 0,5.

Расчетная нагрузка на 1 м плиты без учета веса ребер (по данным табл. 3.9) в Н/м:

а) постоянная:

конструкция пола - 130 + 480 -j- 960 -f 360 = 1930; плита - 0,04-25 ООО-1,1 = 1100

Итого g = 3030;

б) временная: р = 6000-1,2 = 7200 Всего 9 = g -j- р = 10 230.



Определяем расчетную нагрузку на 1 м плиты, вклк» чая вес ребер. Предварительно назначаем высоту ребер В панелях с плитой в сжатой зоне рекомендуется прини мать ребра как для часторебристых перекрытий не мене» h = (1/25) /к, обычно (15-30 см), а ширину ребер Ьр = = 0,5/1. При этом размеры ребер должны быть, как пра вило, такими, чтобы вся поперечная сила воспринималас! бетоном, т. е. должно соблюдаться условие (2.49) : Q < < kiRpbho- В этом случае поперечные стержни каркасо! назначают из конструктивных соображений диаметрол 4-5 мм с шагом 10-15 см.

Принимаем ребра размером ft X fcp = 20 X 10 см; ft/4 = 20/420 = 1/21 > 1/25. Вес ребер на 1 м панели составляет (при расчете на кессон 100 х 100 см):

(h - /1„д) &р (о + Ь) рп (0,2 - 0,04) 0,1 (1 + 1)25 000.1.1

880 Н/м-.

Расчетная нагрузка на 1 м панели с учето.м веса ребер: 91 =? + gp= 10230 + 880= II 110 Н/м2.

Изгиба1ош,ие моменты в плите: пролетные по формуле (3.42)

M„pi = Л2пр2 = 0,071-0,5-10 230-12 = ЗС6 Н-м/м.

опорные по формуле (3.43)

Моп I = Л1оп 2 = -0,08-0,5-10 230- Р = -410 Н-м/м.

Величины Л1 и Q в ребрах определяем по формулам (3.44) и (3.45), а коэффициенты с,, с, и с, - по «габл. 3.12 и 3.13:

М/к. 1 = 0,1-0,772-11 110-1-0.506-4,22 = 7680 Н-м;

а = 0.1-772-11 110-1-0,869-4,22= 13 200 H-mj /И/к. 3 = 0.1.772-11 110-1.1-4.12= 15 200 Н-м;

Q/K. 1 = 0,5-0,772-11 110.1-0,506-4,2 = 9120 Hj <3/к. 2 = 0,5-0,772-11 100-1-0,869-4,2 = 15 700 Hj <3/K.s== 0.5-0,772-11 110.1.1.4,2= 18 ОООН; /И/я. I = 0,1-0,228-11 110.1.0,712.5,72 = 5880 H-Mj /И/д.2 = 0,1-0.228.11 110-1.1.5.72= 8280 Н-м; Сгд.1 = 0.5-0.228.11 110-1.0,712-5,7 = 5170 Н; Qta.2= 0,5-0.228-11 110-1.1-5,7 = 7240 Н.

3. Расчет арматуры сеток в плите. Сварные сетки располагаем в середине сечения плиты. В этом случае минимальная рабочая высота сечения

= 1,8 см.

j-r. d ~ 4 мм - диаметр проволоки сетки принят пред-Е.- [[тельно.

41 ООО

= 0,11;

г 1а5л. 2.11 определяем ii = 0,94; I = 0,12;

ал 41 ООО

я = -

0,94-1,8-31й (100)

= 0,77 ы\

\:пта сварная сетка 150/150/4/4 из проволоки диаметром 4 .ч, класса В-1, шаг стержней в обоих ваправлеииях 1>. мм fa = 0,84 см/м.

4. Расчет продольной арматуры ребер. Проверяем до-скггочность принятого сечения балки по условию (2.46) Я.и I = 0,35 и Ло = 0,289:

л - 1/ мкс -1/ L120000

»~ к AobRnptnei " у 0,289-20-13.5 (100) 0.85 •

лтоньше принятого ho = h - а = 20 - 2,5 = 17,5 см, условие (2.46) удовлетворяется.

Вычисляем продольную арматуру в ребрах панели. Расчет сведем в табл. 3.14, в которой величина Ад = == М/ЬпЯопр/Пбх. значения г] и I приняты по табл. 2.11, а площадь сечения арматуры вычислена по формуле (2.41) f. = M/r]hoRa.

При расчете арматуры расчетное сечение принято тавровым с полкой в сжатой зоне. Ширина полки Ьп = = 100 см - расстоянию в осях между ребрами, так как

hJh = 4/20 = 0,2 > 0,1/1 -и = 100 см < 2 =

- 2-420/6 140 см.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 [ 38 ] 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69