|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник дольной арматуры каркасов К-3 и части стержней Kapi сов К-1 и К-2 в пролете производится по огибающей эга моментов с заведением стержней за место теоретическог обрыва на величину w, определяемую по условию (3.J и равную не менее чем 2Qd. Далее необходимо выполнить расчет балок по дефор мациям (определение прогибов), проверку по образов нию и раскрытию трещин. Методика такого расчета ложена в примере 1 при расчете балок монолитного ре ристого перекрытия. Пример 7. Расчет сборной кессонной панели пёр крытия Задание для проектирования. Произвести расчет и ков струирование сборной свободно опертой по контуру ке< сонной панели перекрытия (рис. 3.35). Размер кессоне 1 X 1 м. Сетка колонн и нагрузки на перекрытие анал( гичны приведенным в примере 6 (см. рис. 3.30 и табл. 3.9 Бетон марки МЗОО, сварные каркасы из стержневой арм{ туры класса А-П, сетки пз проволоки класса В-1. Решение. 1. Расчетные данные бетона и арматуры: для бето МЗОО (см. табл. 1.1, 1.3 и 1.6) R„p = 13,5 МПа; /?р = 1 МПа; 61 = 0,85; Rp,,= l7 МПа; /?р„ = 1,5 МПа; = 26 ООО МПа; для арматуры кла А-П (см. табл. 1.7) = 270 МПа; i?a.x = 215 MI для проволочной -арматуры класса В-1 R = 315 МПа /?а.х = 220 МПа. 2. Определение усилий. Панель с кессонами (рис. 3.35, i представляет собой плиту толщиной 4 см с ребрами в дву взаимно перпендикулярных направлениях, расположе ных с шагом 1 м и образующих снизу малые кессоны. При расстоянии между ребрами менее 2 м кессоннув панель можно рассчитывать приближенным методом, гласно которому нагрузка от плиты на ребра (балк в каждом направлении распределяется пропорциональь прогибам балок. Изгибающие моменты в пролете Мщ, и опорах Мои, а также поперечных сил Q в плитах и ребра: по иаправленпям короткой стороны (Ij) и длинной роны /д (/g) определяют по формулам (см. [8]): - а) в плитах: Men 1 = 0.08ед6-; Жоп а = O.OSca  ifOO i l! i JIL I 1 1L 4.-4-4l  \В.Чл\ II I I---ir---II---ir ! ILIZJI IL I II Ij---1Г 11---II---;i--- II i II I II -il II Г"-fqi-vni- l\ II 1Г II II 11 .IL 1J 11
i KC. 3.35. К расчету кессонной панелн перекрытия по примеру 7 i. - план панелей; б - схема панели; е =- узел опирания кессонных панелей о ригель 1ле и - коэффициенты распределения нагрузки, принимаемые 1- зависимости от отношения размеров напели в плане и условий закрепг .пспия сторон (см. табл. 3.12): а, - расстояния между осями ребер; (; - расчетная нагрузка без веса ребер; a u < X S X Ы "=1 a с u s cf s e © cr> о о о n 1 - oo cr> о CJ> о CO -. CO Ю oo - о о" Ю LO to CO о -5- о о co co о о co a> о CM oo о CO -ф о о со -ч- о сг> сг> о <N 00 -. оо сч со со °° " о о" оо оо со - оо о сч »0 lo со со - сс 1-- со оо - со о" - СП -. оо со со ю сч о" со со со -• сл со со --• оо о сч о" о о" СП о оо сч со со оо - 1л ю со со г- сч to со а; § о" о о" б) в ребрах: Лпр 1 = о, Iciiflcg/; Л1„р 2 = о, к2<7,Ьез/; (3.44) Ql = 0,5ciqiacsli; Q2 = М-дфс, (3.45) где q - расчетная нагрузка на 1. панели перекрытия с учетом веса pefiep; сз - коэффициент, зависящий от числа ребер (см. табл. 3.13). Таблица 3.13. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ с» Число балок Номер балки, считая от края к середине
Определяем усилия Л1 и Q в средней панели. Расчетные пролеты ребер: /« = /2 - 66 - 2fcp 2 = 6-0,2 -2-0,12 = 5,7 м; /к = /1 - 6б - 2fcp.2 = 4,5 - 0,2 = 2-0,1 2 = 4,2 м; отношение IJl = 5,7/4,2 = 1,36; по схеме 1 табл. 3.12 находим интерполяцией q = 0,772; = 0,228. Расчетные пролеты плиты: с = 1 м; Ь = 1 м; отношение alb = 1; по схеме 1 табл. 3.12 при IJl = 1 находим Ci = Са = 0,5. Расчетная нагрузка на 1 м плиты без учета веса ребер (по данным табл. 3.9) в Н/м: а) постоянная: конструкция пола - 130 + 480 -j- 960 -f 360 = 1930; плита - 0,04-25 ООО-1,1 = 1100 Итого g = 3030; б) временная: р = 6000-1,2 = 7200 Всего 9 = g -j- р = 10 230. Определяем расчетную нагрузку на 1 м плиты, вклк» чая вес ребер. Предварительно назначаем высоту ребер В панелях с плитой в сжатой зоне рекомендуется прини мать ребра как для часторебристых перекрытий не мене» h = (1/25) /к, обычно (15-30 см), а ширину ребер Ьр = = 0,5/1. При этом размеры ребер должны быть, как пра вило, такими, чтобы вся поперечная сила воспринималас! бетоном, т. е. должно соблюдаться условие (2.49) : Q < < kiRpbho- В этом случае поперечные стержни каркасо! назначают из конструктивных соображений диаметрол 4-5 мм с шагом 10-15 см. Принимаем ребра размером ft X fcp = 20 X 10 см; ft/4 = 20/420 = 1/21 > 1/25. Вес ребер на 1 м панели составляет (при расчете на кессон 100 х 100 см): (h - /1„д) &р (о + Ь) рп (0,2 - 0,04) 0,1 (1 + 1)25 000.1.1 880 Н/м-. Расчетная нагрузка на 1 м панели с учето.м веса ребер: 91 =? + gp= 10230 + 880= II 110 Н/м2. Изгиба1ош,ие моменты в плите: пролетные по формуле (3.42) M„pi = Л2пр2 = 0,071-0,5-10 230-12 = ЗС6 Н-м/м. опорные по формуле (3.43) Моп I = Л1оп 2 = -0,08-0,5-10 230- Р = -410 Н-м/м. Величины Л1 и Q в ребрах определяем по формулам (3.44) и (3.45), а коэффициенты с,, с, и с, - по «габл. 3.12 и 3.13: М/к. 1 = 0,1-0,772-11 110-1-0.506-4,22 = 7680 Н-м; а = 0.1-772-11 110-1-0,869-4,22= 13 200 H-mj /И/к. 3 = 0.1.772-11 110-1.1-4.12= 15 200 Н-м; Q/K. 1 = 0,5-0,772-11 110.1-0,506-4,2 = 9120 Hj <3/к. 2 = 0,5-0,772-11 100-1-0,869-4,2 = 15 700 Hj <3/K.s== 0.5-0,772-11 110.1.1.4,2= 18 ОООН; /И/я. I = 0,1-0,228-11 110.1.0,712.5,72 = 5880 H-Mj /И/д.2 = 0,1-0.228.11 110-1.1.5.72= 8280 Н-м; Сгд.1 = 0.5-0.228.11 110-1.0,712-5,7 = 5170 Н; Qta.2= 0,5-0.228-11 110-1.1-5,7 = 7240 Н. 3. Расчет арматуры сеток в плите. Сварные сетки располагаем в середине сечения плиты. В этом случае минимальная рабочая высота сечения = 1,8 см. j-r. d ~ 4 мм - диаметр проволоки сетки принят пред-Е.- [[тельно. 41 ООО = 0,11; г 1а5л. 2.11 определяем ii = 0,94; I = 0,12; ал 41 ООО я = - 0,94-1,8-31й (100) = 0,77 ы\ \:пта сварная сетка 150/150/4/4 из проволоки диаметром 4 .ч, класса В-1, шаг стержней в обоих ваправлеииях 1>. мм fa = 0,84 см/м. 4. Расчет продольной арматуры ребер. Проверяем до-скггочность принятого сечения балки по условию (2.46) Я.и I = 0,35 и Ло = 0,289: л - 1/ мкс -1/ L120000 »~ к AobRnptnei " у 0,289-20-13.5 (100) 0.85 • лтоньше принятого ho = h - а = 20 - 2,5 = 17,5 см, условие (2.46) удовлетворяется. Вычисляем продольную арматуру в ребрах панели. Расчет сведем в табл. 3.14, в которой величина Ад = == М/ЬпЯопр/Пбх. значения г] и I приняты по табл. 2.11, а площадь сечения арматуры вычислена по формуле (2.41) f. = M/r]hoRa. При расчете арматуры расчетное сечение принято тавровым с полкой в сжатой зоне. Ширина полки Ьп = = 100 см - расстоянию в осях между ребрами, так как hJh = 4/20 = 0,2 > 0,1/1 -и = 100 см < 2 = - 2-420/6 140 см. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 [ 38 ] 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |
|
|
