|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник
Устанавливаем расположение нейтральной оси по v< ловию (2.35) при X = h: при М <: RbJin (h, - 0.5Л; нейтральная ось проходит в полке, ломаке = 1 520 000 н-см < 13.5(100) 0,85-100-4 (17.5 - 0.5.4) = = 7 120000 Н-см. ю то сеттс] ио W Ml т ZZZZp" m woo ФБА1 Cl (PSA-1 jid, ш--Д Рис. 3.36. Армирование кессо.!!он панели а - сечение поперек Сланных Салок В; 6 то же. коротких Салок 242 устоБпе удовлетворяется, расчет сечения арматуры произ-BO.iiiM прп b = Ьп (см. табл. 3.14). 5 Подбор поперечной арматары. Проверяем условие (2 ИП: Сл-акс < kirpincibh; 18 ООО Н « 0.6-1 (100) 0.85-20-17.5 = = 17 900 Н (разница в 0.6%). условие удовлетворяется. Поперечную арматуру назначаем по конструктивным соображениям: шаг стержней не более h/2 и не более 150 мм (при h <: 450 мм), принимаем и - h/2 = 200/2 = = 100 мм; стержни диаметром 6 мм из стали класса А-1; Б каркасах с продольной арматурой диаметром 14-16 мм можно применить поперечные стержни диаметром 5 мм (см. табл. 2 прил. III). Схемы армирования кессонной панели показаны на рнс. 3.36. § 5. Расчет сборных элементов лестниц 1. Конструктивное решение лестниц. Лестницы подразделяют на главные и вспомогательные, а по количеству маршей в пределах одного этажа - на двухмаршевые, трехмаршевые и распашные (рис. 3.37). Минимальная ширина марша а в м и наибольший уклон i=l/h для зданий разных типов установлены следующие: для основных лестниц жилых зданий высотой в два-три этажа а = 1,2 м, t = 1 : 1,5; высотой четыре и более этал<ей о = 1,3 м, t = 1 : 1,75; марши лестниц, ведущих в подвальные этажи, а = 0,9 м, t = I : 1,5, а ведущих на чердак а - 0,9 м, i = I : 1,25; марши лестниц производственных зданий а = 1,2 - 2,2 м, i = 1 : 1,5. Максимальную ширину лестничных маршей принимают 2,4 м. В одном марше количество ступеней должно быть не менее трех и не более 16. Допускается увеличивать количество ступеней в одном марше только для лестниц, ведущих в подвал или на чердак. Ширину лестничных площадок принимают не менее ширины марша. Лестницы из сборных железобетонных элементов устраивают, как правило, двухмаршевыми, состоящими из конструктивных элементов двух видов: площадочной плиты, монолитно окаймленной по контуру ребрами (балками), и лестничных маршей со ступенями. Марши опираются на m Та. т (n?f Г.яР"""" <°бпвых) ребер площад,* ных плит (рис. 3.3S) п соедпияются с ними с помошй закладных уголков пли пластин на сварке не мепее в двух местах. "снсе чс При большом пролете (более 3 м в горнзоитальJ проекции) марши можно проектировать раздельными 1  Рис. 3.37. Конструктивное решение лестниц о - Ёеихмаршсесй: б трехмаршевсй: е - распашной J360 , 5Ю0  Рис. 3.38. Детали сСорной железобетонной двухмаршевой лестницы о - марши; б детали узлов ИЗ косоуров и ступеней. В крупнопанельных зданиях применяют также укрупненные элементы лестниц, состоящие из полуплощадок и одного марша, изготовленных совместно. Сборные марши изготовляют с полнотелыми железобетонными ступенями и с тонкостенными складчатыми ггокями. Складчатые ступени позволяют снизить рас-хс." бегоиа на 30%. Расчет лестничных маршей и площадочных плит. !;ryпиeнныe марши и площадочные плиты лестниц пред-сг ;л!яют собой железобетонные ребристые плиты, рабо-t-.."s:uie на изгиб как элементы таврового сечения с пол-I [5 сжатой зоне. Косоуры раздельных маршей являются f ,.1:и!ыми элементами, рассчитываемыми па изгиб как с одно опертые балкп на действующие нагрузки с уче-i уклона марша. Нормативную временную нагрузку для расчета сбор-; железобетонных элементов лестниц принимают в за-г- .!.мости от назначения здания в пределах 3-5 кН/м I табл. 2.2). Сборные железобетонные элементы лестниц рассчиты-L !ijT как и панели перекрытий по прочности (первая гг уппа предельных состояний) и по деформациям (вторая rjynna предельных состояний). Пример 8. Расчет сборного железобетонного марша Задание для проектирования. Рассчитать и законструировать железобетонный марш шириной 1,35 м для лестниц жилого дома (рис. 3.38, а). Высота этажа 3 м. •гол наклона марша а 30°, ступени размером 15 X X 30 см. Бетон марки МЗОО, арматура каркасов класса Л-П, сеток - класса В-1. Расчетные данные для бетона к арматуры те же, что в примере 7. Решение. 1. Определение нагрузок и усилий. Собственная масса TiinoBbix маршей по Каталогу индустриальных изделий для жилищного и гражданского строительства (ИИ-03) равна: ,!< = 3,6 кН/м? горизонтальной проекции. Расчетная схема марша приведена на рис. 3.39, а. Временная нормативная нагрузка согласно табл. 2.2 для лестниц жилого дома p =; 3 кН/м? (300 кгс/м?), коэффициент перегрузки п = 1,3.  1350 Ш q,=q Cosa I, I/cosa U3000 I \-~-2f~ Рис. 3.39. К расчету лестничного марша по примеру 8 а - расчетная схема; б, е - фактическое и приведенное поперечное сенеш4
  Рис. 3.40. Армиропание лестничного марша 246 Расчетная нагрузка на 1 пог. м марша 7 (й"«-1-;Я«)а = (3,6-1,1-;--3-!,3) 1.35:= 10,7 кН/м. Глсчетный изгибающий момент в середине пролета 10.7-.3- = 12 к Мм. Поперечная сила на споре 2. Предварительное назначение размеров сечения марша. Применительно к типовььм заводским формам назначаем; тллщину плиты (по сечению между ступенями) h„ = 30 мм, высоту ребер (косоуров) h = 170 м.м и толщину ребер Ь,, - - 80 мм (рис. 3.39, б). Действительное сечение марша заменяем на расчетное тавровое с полкой в сжатой зоне (}М1С. 3.39, в): b == 2Ьр = 2-80 = 160 мм; ширину полки Ьп nj)H отсутствии поперечных ребер принимаем не более Ы. = 2 ( 6) + Ь = 2 (300/6) + 16 = 116 см или Ь,, = = 12/2,, + fc = 12-3 + 16 52 см, принимаем за расчет-нос меньшее значение Ьг, = 52 ct»i. 3. Подбор сечения продольной арматуры. По условию (2.35) устанавливаем расчетный случай для таврового сечения (при X =/in): при М <. Rnpm6ibnh,,{ho0,5h„) нейтральная ось проходит в полке; 1 200 000 < 13,5 (100) 0,85-52-3 (14,5 - 0,5-3) = 2 330000 Н-см, условие удовлетворяется; расчет арматуры выполняем по формулам для прямоугольных сечений шириной Ьп = -= 52 см. Вычисляем: Л4 1 200 000 np«6ln по табл. 2.11 находим т] 13,5(100) 0.85-52-14,52 = 0,95; g = 0,l; 1 200 000 nftoRa 0,95-14,5-270 (100) = 3,23 см». принимаем 2014 А-И, = 3,08 см* (-4,5%. допустимо). При 2016 А-И, fа = 4,02 см" (-f25%. значительный перерасход арматуры). В каждом ребре устанавливаем по одному плоскому каркасу К-1 (рис. 3.40). 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 [ 39 ] 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
