Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 [ 40 ] 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

4. Расчет наклонного сечения на поперечную силу. Пив веряем условия (2.48) и (2.49):

Q < O.SbRnptneihhf,; 16 ООО < 0,35.13,5 (100) 0,85.16-14.5 = 93 ООО Н,

условие (2.48) удовлетворяется, принятые размеры с« чёния ребер достаточные.

Q < kiRpinibho; 16 ООО > 0.6-1 (100) 0,85.16.14,5 = 11 800 Н,

условие (2.49) не удовлетворяется, следовательно, тр буется расчет поперечной арматуры. По расчету проект руем поперечную арматуру в V4 пролета от опоры, т-как поперечная сила в сечении марша на расстоянии \ пролета от опоры равна: = Q - 4 = I6 ООО -- 10 700 (3/4) = 8000 Н < 11 800 Н; в средней части р бер поперечную арматуру располагаем конструктивнС с шагом 200 мм.

В V4 пролета назначаем из конструктивных соображё НИИ поперечные стержни 0 6 мм А-1, шагом и = 80 м8 (не более h/2 = 170/2 = 85 мм), = 0,283 см, R, = = 170 МПа; для двух каркасов п = 2, f = 0,283-2.=/ = 0,566 см*.

Принятый шаг ы = 80 мм удовлетворяет также услО вию (2.56), по которому

0J5.kRbhl 0,75.2-1 (100) 16.14,52

16 000

=31.6 см.

Вычисляем значение усилия, воспринимаемого попе речными стержнями на единицу длины ребер марша, п4 формуле (2.55): •

9х =

Ra.xFx 170(100) 0,566

= 1200 Н/см.

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном и попереч ными стержнями, по формуле (2.54):

Зх.б = 2/Л5Кртб1<? =

- 0 1/

212.16.14,52.1 (100).0.85.1200 = 26 200 Н > Q = 16 000 Н,

прочность марша по наклонному сечению обеспечена.

Далее рассчитываем прогибы ребер и проверяем их? по раскрытию трещин (см. примеры 4 и 5).

Плнту марша армируют сеткой из стержней диаметром 4 ! мм, расположенных с шагом 100-300 мм. Плита мо-1!0 1..пюсвязана со ступенями, которые армируют по кон-::ii;EHbiM соображе1Н1ям, и ее несущая способность с ,i:.:roM работы ступеней вполне обеспечивается. Сту-ре;,;1, укладываемые на косоуры, рассчитывают как сво-Рогио опертые балки треугольного сечения. Рабочую арма-.jvj ступеней с учетом транспортных и монтажных воз-де!-:1В11Й назначают в зависимости от длины ступепей 1.:

при /ст = 1 - 1,4 м диаметр стержней 6 мм; при /ст= 1,5 - 1.9 м диаметр стержней 7-8 мм; при /ст = 2 - 2,4 м диаметр стержней 8-10 мм;

ХСГ-. гы выполняют из арматуры диаметром 4-6 мм с шагом 20 см.

пример 9. Расчет железобетонной плот,адочной плиты

Задание для проектирования. Рассчитать и закон-стг провать ребристую плиту лестничной площадки двух-г,;:;:;1евой лестницы (см. рис. 3.38, а). Ширина плиты !о: • мм, толщина 60 мм, ширина лестничной клетки Б :!ету 3 м. Временная нормативная нагрузка 3 кН/м (3- кгс/м), коэффициент перегрузки п = 1,3. Марки мате; ;алов принять аналогично приведенным в примере 8: Сг 41 марки МЗОО, арматуру из стали класса А-П.

Решение.

;. Определение нагрузок. Собственный, нормативный Bi плиты при /in = 6 см:

gH = 0,06-25 ООО = 1500 и/и";

собственный расчетный вес плиты: g= 1500-1,1 = 1650 Н/м2;

собственный расчетный вес лобового ребра (за вычетом Бг..а плиты):

9 =(0,29-0,11 -1-0.07-0,07) 1-25ООО-1,1 = 1000 Н/м;

сог-ственный расчетный вес крайнего пристенного ребра 9 = 0,14-0,09-1-25000-1,1 =350 Н/м.

Временная расчетная нагрузка

р = 3-1,3 = 3,9 кН/м.

2T2GO

1:1 29В АI

•г- -

шаг ISO

III mil iiiinixxxiTi

Рис. 3.41. К расчету плиты лестничной площадки по* примеру

о - общий вид и детали армирования плиты; б - раечетная схема пль в-то же, лобовой, балки (ребра); г - то же, продольного пристен ребра; д - то же, лобовой балки при опирании косоуров

При расчете площадочной плиты рассматривают р{ дельно полку, упруго заделанную в ребрах, лобовое ребр иа которое опираются марши, и пристенное ребро, воспр! нимающее нагрузку от половины пролета полки пли1 (рис. 3.41).

2. Расчет полки плиты. Полку плиты при отсу1 ствии поперечных ребер рассчитывают как балочнь!

элементе частичным защемлением на опорах (рис. 3.41, б), расчетный пролет равен расстоянию между ребрами 1,13 м.

При учете образования пластического шарнира изгибающий момент в пролете и на опоре определяют по формуле, учитывающей выравнивание моментов

9 5550-1,132 Лоп = Л1пр = =-jg-= 442 Н-м,

где IJ = (g + р) = (1650 + 3900) = 5550 Н/м. При /? = 100 см н fto = /I - с = 6 - 2 = 4 см М 44 200

Кпрб.Ч 13,5(100)0,85-100-42

= 0.024;

по табл. 2.11 определяем т] = 0,988, = 0,024;

М 44 200

= 0,36 см2.

Tifto«a 0,988-4-315(100)

Укладываем сетку GI марки 200/200/3/3, = 0,36 см на 1 пог. м с отгибом на опорах (см. сечение /-/ рис. 3.41, а).

3. Расчет лобового ребра. На лобовое ребро действуют следующие нагрузки:

постоянная и временная, равномерно распределенные от половины пролета полки, и от собственного веса:

д = (1650 + 3900) 1,35/2 + 1000 = 4750 Н/м;

равномерно распределенная нагрузка от опорной реакции маршей, приложенная на выступ лобового ребра и вызывающая его кручение,

5, = Q/a = 16 000/1,35 = 1190 « 1200 Н/м.

Расчетная схема лобового ребра показана на рис. 3.41, е. Крутящий момент от нагрузки q на 1 пог. м

М„р = q = 1200-8,5 = 10200 Н-см =

= 102 Н-м (10,2 кгс-м).

Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета ребра (считая условно ввиду малых разрывов, что действует по всему пролету):

ж = = (4750+ 1200) 3.22

Расчетное значение поперечной силы

(Q + Qi)l (4750+ 1200)3,2

= 9540 Н.

Расчетное сечение лобового ребра является тавровй с полкой в сжатой зоне шириной Ь„ = 6/in + bp= 6f X 6 + 12 = 48 см. Так как ребро монолитно связет с полкой, способствуюш,ей восприятию крутящего мента, то расчет лобового ребра можно выполнять действие только изгибающего момента Ai = 7650

В соответствии с общим порядком расчета изгибаема элементов определяем: щ

расположение нейтральной оси по условию {2.Щ при X = /!„:

А/= 7G5C00 Н.см < Кртф\К =

= 13,5(100) 48-0(31,5 - 0,5.0) = U.l-lO Н.см,

условие соб.1юдается, иейтральпая ось npoxojai в полке;

л - 7С5 ООО

ПО табл. 2.11 находим л = 0,993; I = 0,014;

М 765 ООО

48-31,5.i. 13,5 (100) 0,85

n/ifl/a 0,993-31,5-270(100)

:0,91 см2.

принимаем из конструктивных соображений 2010 А- fa = 1,57 см;

процент армирования

f, 1,57

Расчет наклонного сечения лобового ребра на поперй ную силу: Q = 9,54 кН. Проверяем соблюдение условЩ (2.48) и (2.49):

0,35«npm6i№o Q < kiRpmtibho; 0,35.13,5 (100) 0,85-12-31,5 = 152 ООО Н >Q = = 9540 < 0,6-1 (100)-0,85.12-31,5= 19 300 Н,

условия удовлетворяются; сечение ребра достаточное.! поперечная арматура (хомуты) по расчету не требуете из конструктивных соображений принимаем закрыта хомуты (учитывая крутящий момент) из арматуры ди метром б мм класса А-1 с шагом 150 мм (см. каркас К* в сечении 2-2 рис. 3.41, а).

Консольный выступ для опирания сборного марша д.,,,;)ру!От сеткой С-2 из арматуры диаметром 6 мм класса Д-Ь !1-.псречные стержни этой сетки скрепляют с хому-каркаса К-1 ребра.

"асчот второго продольного ребра площадочной плиты [, .; .лг.яют аналогично расчету лобового ребра без учета i.,:,:V3Kn от лестничного марша (рис. 3.41, е). Проверка ci :\:\\я ребристой плиты по прогибу производится ана-jo; ,1ЧИ0 примеру 4 (см. § 3).

Г Ji л в А 4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ВНЕЦЕНТРЕННО-СтКЛГЫХ КОЛОНН И ФУНДАМЕНТОВ

§ Конструктивные особенности внецентренно-СА.! ых элементов

Л железобетонных конструкциях все сжатые элементы

вчитываются как внецентренно-сжатые. Это обуслов-л. .0 тем, что кроме фактического эксцентрицитета при-,ч.; лсния сжимающей силы (е = M/N) в железобетонном s;; менте ввиду несовершенства его геометрических форм, с: .лонения фактических размеров сечений от проектных, ); i а породности бетона геометрический и физический цен-•г ! тяжести сечения, как правило, не совпадают и по-S чу в расчет дополнительно вводят так называемый с..чайный эксцентрицитет eg-" (см. § 5 гл. 2). Суммарный

центрицитет по формуле (2.57) равен: ео = е + е.

При приложении сжимающей силы по оси элемента ; = M/N - 0) учитывают только случайный эксцен-v ипитет во = eg-" и элемент можно рассматривать как ; lOBHo центрально-сжатый. К таким элементам относят :•: омежуточные колонны в зданиях и сооружениях, Верх-; ie пояса ферм при отсутствии внеузловой нагрузки, сжатые стойки и раскосы ферм и др.

Колонны и стойки при =- el" назначают обычно 1:вадратного сечения, иногда прямоугольного. При зна-.птельных эксцентрицитетах поперечное сечение колонн принимают прямоугольным с большей стороной в напра-: тении расположения эксцентрицитета; по форме сечения могут быть также двутавровыми или тавровыми. В целях стандартизации сечения колонн назначают кратными 50 мм. Минимальное сечение сборных колонн >илых и общественных зданий допускается 200x200 мм, промышленных 300x300 мм, монолитные колонны ре-

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 [ 40 ] 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69