|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник комсндуются с поперечным сечением не менее 250 Бетон для колонн применяют ие ниже марки М200, а дд сильно загруженных не ниже ЛШО. Колонны армпруц продольными стержнями диаметром не менее 12 мм Свединитемный л шершень KoHcrnpmuSuo <р\г~№  Дбойной Допоянигтпь-ние стеркш ~-AtoUHOU хомут  Шпитм Рис. 4.1. Схемы армирования поперечного сечения колонн а, б сварными каркасами; в-ж - вязаными каркасами стали класса А-И или A-III и поперечными стержням* (или хомутами) из стали класса А-1 или холоднотянутой проволоки класса В-1 (рис. 4.1). Основные положения по расчету внецентренно-сжатых элементов изложен1 в п. 4 § 5 гл.- 2. .i При проектировании внецентренно-сжатых колонн надо( соблюдать следующие конструктивные требования: : размеры сечений должны быть такими, чтобы их гибкость /о/г в любом направлении не превышала 120} 264 толщина защитного слоя бетона должна быть не менее диаметра продольной арматуры и не менее 20 мм, а при применении в колоннах с жестким каркасом в качестве продольных стержней полосовой, угловой или фасонной стали - не менее 50 мм; расстояние между вертикальными стержнями арматуры в свету, если они при бетонировании расположены вертикально, должно быть не менее 50 мм, а при горизонтальном или наклонном расположении - не менее 25 мм для нижней арматуры и 30 мм для верхней арматуры; кроме того, во всех случаях это расстояние принимают не менее наибольшего диаметра стержней; [юперечные стержни или хомуты ставят без расчета, но с соблюдением установленных нормами указаний: при нифине грани колонны не более 400 мм и числе продольных стержней не более четырех проектируют плоские сварные каркасы без дополнительных стержней или одиночные хомуты (рис. 4.1, а, в); при ширине грани более 400 мм или наличии более четырех продольных стержней на одной грани вводят конструктивно дополнительные стержни или ставят двойные хомуты (рис. 4.1, б, г, д, ё); вместо двойного хомута допускается ставить соединительные шпильки (рис. 4.1, ж); перегибы хомутов располагают на расстояниях не более 400 мм по ширине грани элемента. Расстояние между поперечными стержнями (хомутами) для предотвращения бокового выпучивания продольных стержней при сжатии принимают не более I5d при вязаных каркасах и не более 20d при сварных каркасах и не более 500 мм, где d - наименьший диаметр продольных сжатых стержней. В колоннах, где насыщение продольной арматурой составляет более3%, хомуты ставят на расстояниях не более lOd и не более 300 мм. Диаметр поперечных стержней в сварных каркасах: при диаметре продольных стержней 14-20 мм принимают 5-6 мм, при диаметре 22-25 мм - 8 мм, при диаметре 28-32 мм - 10 мм, при диаметре 36-40 мм - 12 мм (см. табл. 2 прил 1И). Диаметр хомутов в вязаных каркасах должен быть не менее 5 мм и не менее 0,25d, где d - наибольший диаметр продольных стержней; обычно принимают хомуты из проволоки класса А-1 диаметром 6-8 мм. Закладные металлические детали не должны выступать за плоскость граней элемента; их надо приваривать к рабочей арматуре пли надежно заанкеривать с бето с помощью специальных анкерных крюков или CTed ней (см. рис. 1.11). § 2. Расчет колонн при случайных эксцентрицитетах (условно центрально-сжатые колонны) На практике расчет колонн при случайных эксцентр цитетах (pq = ej") выполняют следующим образом; предв рительно назначают размеры сечения колонны, кл арматурной стали, марку бетона, коэффициент ф( = 0,75 ... 0,85 и при вычисленном или заданном расчё ном сжимающем усилии Л находят площадь сечещ продольной арматуры XF по формуле (2.76): Затем определяют процент армирования р = 2 FJF X 100%, который при правильном проектировании дл жен быть в пределах 1-2% и не менее 0,05% при ги кости колонны /„/У < 17 или 0,1% при 17 </(, •<: 3 0,2% при 35 < IJr < 83 и 0,25% при 1о./г> 83. Максимальное содержание арматуры должно быть I более 3% (при f,i > 3%, что имеет место в колоннахс ж сткой арматурой, состоящей из стержней или прокатив профилей - уголков, швеллеров или двутавров, в ра четах площадь арматуры исключается из общей площа сечения элемента). Пример 10. Расчет сборной железобетонной колон! при случайных эксцентрицитетах (ео = ej") Задание на проектирование. Рассчитать и законстру! ровать колонну среднего ряда производственного пят этажного трехпролетиого здания с плоской кровлей (си рис. 3.4). Высота этажа Н = 4,2 м. Сетка колонн 6x6 к Верх фундамента заглублен ниже отметки пола на 0,6 М Здание возводится в III климатическом районе по снега вому покрову. Полезная (временная) нагрузка на между этажные перекрытия 7 кН/м (700 кгс/м), в том числе длительная 5 кН/м. Конструктивно здание решено с н сущими наружными стенами, горизонтальная (ветров нагрузка воспринимается поперечными стенами и стена лестничных клеток. Членение колонн поэтажное. Стыки колонн располагаются на высоте 0,6 м от уровня верха панелей перекрытия. Ригели опираются на консоли колонн. Схема сборного перекрытия показана на рис. 3.4,а, ребристая панель перекрытия решена в примере 4. Марка бетона колонн не более М400, продольная арматура класса A-III. Решение. 1. Определение нагрузок и усилий. Грузовая площадь от перекрытий и покрытий при сетке колонн 6x6 м равна 36 м. Подсчет нагрузок сведен в табл. 4.1. Для подсчета нагрузок высота и ширина сечения ригеля приняты: h 0,1/ = 0,1 -600 = 60 см и & = 0,4/1 = 0,4-60 = = 24 см я« 25 см (кратно 5 см). При этих размерах масса ригеля на 1 м длины составит: h-b р = 0,6-0,25-2500 = = 375 кг, а на 1 м = 375/6 = 62,5 кг. Сечение колонн предварительно принимаем Ь X h - = 40 X 40 см. Расчетная длина колонн во втором-пятом этажах равна высоте этажа Iq = = 4,2 м, а для первого этажа с учетом некоторого защемления колонны Б фундаменте /« = 0,7 == 0,7-(4,2 + 0,6) = 3,4 м. Собственный расчетный вес колонн на один этаж: во втором-пятом этажах Ск = «А/эрп = 0,4-0,4-4,2.25-1,1 =18,5 кН; в первом этаже GKt = 0,4-0,4-(4,2 + 0,6)25-l,l =21,2 кН. Подсчет расчетной нагрузки на колонну .сведен в табл. 4.2. Расчет нагрузки от покрытия и перекрытия выполнен умножением их значений по табл. 4.1 на грузовую площадь [Fp = 36 м, с которой нагрузка передается на одну колонну: N„= (g + р) Fp. В табл. 4.2 все нагрузки по этажам приведены нарастающим итогом путем последовательного суммирования сверху впив. При этом снижения временной нагрузки, предусмотренного п. 3.9 СНиП II-6-74 при расчете колонн в зданиях высотой более двух, этажей, не делалось, так как для производ- Учет защемления колонны предполагает тщательную заделку се в стакане фундамента. При податливой заделке расчетную длину колонны первого этажа принимают 1- Wj, где Hi~- высота от верха фундамента до отметки верха перекрытия над первым этажом. 9 А. П. Мандриков 257 Таб...,,,,., 4.1. НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ НАГРУЗКИ. Н/м» Епя нагрузки и расчет I. От покрытия: 1. Постоянная: рулонный ковер - три слоя цементный выравнивающий слой - 20 мм: 0,02Х 20 ООО утеплитель - пенобетон-ные плнты - 120 мм: 0,12X4000 пароизоляция сборные ребристые панели hnp = 100 мм ригели (по предварительному расчету) вентиляционные . короба и трубопроводы Итого 2. Временная (снег): кратковременная длительная, равна 1000-700 Всего от покрытия 11. От перекрытия (согласно табл. 3.4) 1. Постоянная: плиточный пол - 15 мм: 0,015X 20 000 цементный раствор - 20 мм: 0,02Х 20 ООО шлакобетон - 60 мм: 0,06Х 15 ООО ребристые панели hnp = = 100 мм ригели (по предварительному расчету) Итого 2. Вре.менная: длительная кратковременная Всего от перекрытия Нормативная Коэффи-цигнт лере-грузкв Расчетна (округления
Таблица 4.2. ПОДСЧЕТ РАСЧЕТНОЙ НАГРУЗКИ НА КОЛОННУ, кН
2зтож Рис. 4.2. Схема загружения колонны среднего ряда к примеру 10 Узел й ственных зданий это можно выполнять по указаниям соответствующих инструкций, ссылка на которые дается в задании на проектирование. За расчетное сечение колонн по этажам приняты сечения в уровне стыков колонн, а для первого этажа - в уровне отметки верха фундамента. Схема загружения колонны показана на рис. 4.2. 2. Расчет колонны первого этажа. = 2332 кН, Лд = 1951 кН (по табл. 4.2), сечение колонны К X &к = 40 X 40 см, бетон марки М400, /?пр = = 17,5 МПа, арматура из стали класса А-П1, с = = 340 МПа. Предварительно вычисляем: отношение NJN - = 1951/2332 = 0,84; гибкость колонны X = IJh = = 340/40 = 8,5 i> 4, следовательно, необходимо учитывать прогиб колонны; эксцентрицитет е-" = = hjm = 40/30 = 1,33 см, а также не менее 600 = 480/600 = 0,8 см и 1 см; принимаем большую вели- 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 [ 41 ] 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
