Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Рис. 4.12. Трехпролетный промышленный цех (к примеру 12) а - поперечный разрез; 6 - план Рнс. 4.13. Схемы нагрузок на поперечную раму цеха а ~ фактические; б приведенные 278 Расчетная схема поперечника с действующими нагрузками показана на рис. 4.13. Для подсчета собственного веса колонн предварительно принимаем размеры сечений, аналогичные типовым: а) колонны крайнего ряда по оси А: в надкрановой части b X Лк = 40 X 38 см, в подкрановой части b ~ = 40 см Я„/25 = 740/25 = 30 см, h„ = 60 см (что «.1/12 „ = 740/12 = 60 см); б) колонна среднего ряда по оси Б: в надкрановой части b == 40 см и = 60 см; в подкрановой части b - = 40 см и Лн = 80 см. Моменты инерции сечений колонн: а) крайней колонны - верхняя часть 40..383 /B = -yj = 183-103 см; нижняя часть 40-60» 12 : 723-103 см«; отношение п = JJJ = 723-10«/183-10« = 4; б) средней колонны - верхняя часть X X 60*)/12 = 723-10 см«; нижняя часть /„ =» (40 X X 808)/12 = 171 -10 см«; отношение п = JJJ = 1710 X X 10723-10» = 2,4. Относительные жесткости колонн рамы: а) крайняя колонна по оси А - надкрановая часть Уз = 1, подкрановая часть = 723-10183-10 = 4; б) колонна среднего ряда по оси Б - надкрановая часть Ув = 723-10V183-10* = 4; подкрановая часть == = 1710-10=*/183-10з = 9,36. Определяем расчетные нагрузки. Постоянная нагрузка от покрытия, включая ферму по табл. 5.4: g = 4150 Н/м; расчетная продольная сила N на крайнюю колонну Ni = 4,15-6-24/2 = 300 кН; расчетная продольная сила на среднюю колонну 2Ni = 2-300 = 600 кН. Эксцентрицитет приложения нагрузки N- в крайней колонне е = == 19 - 3 - 6 = 10 см; при совпадении центра опорного узла фермы (балки) с геометрической осью верхней части колонны эксцентрицитет = 0; в средней колонне е = = 30 - 3 - 6 = 21 см; детали узлов показаны на рис. 4.14. Расчетная нагрузка от собственного веса подкрановой балки L = 6 м марки БКНА6-2С G, = 4,15 т (41,5 кН), по каталогу серии КЭ-01-50 для кранов Q = 10 т и ве» подкранового пути 0,15 тс/м (1,5 кН/м): As, = 4.15-l,l-i-0.15.6-1,1 =5,6 тс = 56 кН; эксцентрицитет приложения нагрузки N2 отн тельно оси проходящей через центр тяжести сечения н{Ш ней части колонны, еХ- hJ2 = 750 - 600/21 = 450 мм (рис. 4.14, б), где Я > /1„ + 6 + fii = 3801 + 60 + 260 = 700 мм; принимаем % = 750 мм как кранов типовых пролетов. Расчетная нагрузка от собственного веса колон! крайней колонны по оси А - верхней части Л. = 0,4-0,38.3,8.25.1,1 = 16 кН,. нижней части кЛ = 0,4.0.6.7,4.25 1,1 = 48,8 кН; 30 60 60
Рис. 4.14. Детали узлов опирания на колонны о, в - фермы; б, г 1 подкрановой балки колонны среднего ряда по оси Б - верхней части = 0,4 0,6-3,8-25-1,1 = 25,1 кН, нижней части = = 0,4 0,8.7,4-25.1,1 = 65 кН. .Расчетная нагрузка на крайнюю колонну от веса ке-рамзитобетонных стеновых панелей толщиной 200 мм при р = 1000 кг/м** (10 кН/м**) и заполнения оконных проемов (500 Н/м*): на отметке +10,3 Ы„Л = hbhpn = 4,2.0,2-6.10.1.2 = 60,7 кН; на отметке +6,6 Лст.2 = 2,4.0,2.6.10.1.2+ 1,3.6.0.5.1,1 =39 кН; на отметке -0,4 Л?„.8 = 2-0,2-6.10.1,2 + Б,4-6-0,5-1,1 = 46.8 кН. Эксцентрицитет приложения нагрузки от веса стеновых панелей равен: для верхней части колонны 4 = hJ2 + + 6ст/2 = 38,2 + 20/2 = 29 см, для нижней части колонны Св = 60/2 + 20/2 = 40. см. Определяем временные нагрузки. Расчетная нагрузка (кратковременная) от снега Pi = pnliLft = 1,4-6-24/2 = 101 ООО Н = 101 кН. Вертикальное давление мостовых кранов. Согласно ГОСТ 3332-54, для заданного мостового крана грузоподъемностью Юти пролетом Lkp = 22,5 м имеются следующие данные: максимальное нормативное давление одного колеса крана Р" = 14,5 тс (145 кН), вес тележки С«ел = 4 тс (40 кН), общий вес крана Скр = 27 тс (270 кН); ширина крана В = 6300 мм, база крана К = 4400 мм. При расчете на действие двух кранов среднего режима работы нагрузки от них следует умножить на коэффициент сочетаний Пс = 0,85 (см. л. 4.15 СНиП П-6-74). Коэффициент перегрузки п - 1,2. Расчетное максимальное давление на колонну от двух сближенных кранов определяют по линии влияния давления на колонну (рис. 4.15): макс = «с" S КшсУ = 0.85-1.2-145 (1 + 0,267 + 0.685) = 290 кН. Минимальное нормативное давление одного колеса на рельс подкрановой балки -ф П.1 100 + 270 ~ макс = -S--145 = "о = 40 кН. где По = 2 - число колес на одной стороне крана. Расчетное минимальное давление на колонну от двух сближенных кранов мнм = = 0,85.1.2-40 (1 + 0.267 + 0,685) = = 79,8 80 кН. Горизонтальная нагрузка от поперечного торможения тележки кранов, распределяемая поровну на все колеса с одной стороны крана, н + Стел 100 + 40 - 20по " 20-2 - -- расчетное горизонтальное давление на колонну Г = псп 2j "у = 0.85-1.2.3,5 (1 + 0.267 + 0,685) = 7 кН. Определение ветровой нагрузки. Нормативное значение статистической составляющей ветровой нагрузки для II района и местности типа А при высоте до 10 м где ga = 35 кгс/м* (350 Н/м): к= I: с = +0.8 с наветренной стог роны и с = -0,6 с заветренной стороны. На отметке 20 м для местностей по типу А (табл. 2.6) коэффициент k = 1,25; из подобия треугольников вычис- В =6300 Кран N2 в = бдОО Рис. 4.15. К определению максимальной нагрузки на колонну от совместного действия двух мостовых кранов ляем значение коэффициента k на отметке +14,5 - верха парапета: *-1 + А?:1 , П2- коэффициент на отметке +10,8 0,25-0.8 Л= 1 + = 1,02. На участке выше отметки +10,8 м заменяем трапециевидную ветровую нагрузку на прямоугольную, тогда средний коэффициент k= 1,02+ (0,11/2) = 1,075. Расчетная ветровая равномерно распределенная нагрузка на колонны поперечной рамы до отметки +10,8 м (увеличением ветровой нагрузк-и на участке 0,8 м выше отметки +10 м ввиду малости пренебрегаем): с наветренной стороны Qe = nqjicli = 1.2.350-1-0.8-6 = 2020 Н/м; С заветренной стороны % = nQfkcli = 1,2-350-1 -0,6-6 = 1520 Н/м. Суммарная сосредоточенная сила в уровне верха колонны от ветровой нагрузки на стеновые панели, расположенные выше отметки +10,8 м, J]r = 1,2-350-6.1,075-3,7(0,8 + 0,6)= 14 000 Н = 14 кН. 2. Определение расчетных усилий в сечениях колонны. Усилия в колонне от действия различного сочетания нагрузок определяют в результате статического расчета поперечной рамы цеха методом перемещений, используя готовые таблицы и графики . При этом действие на раму каладой нагрузки рассматривают отдельно, а затем составляют расчетную таблицу с указанием возникающих усилий в различных сечениях крлонн при основных и дополнительных сочетаниях нагрузок. Составляя разные комбинации нагружения колонн, находят наибольшие положительные и наименьшие отрицательные расчетные значения моментов М (/И„акс и im) и соответствующие им значения продольных сил jVcootb. я также Л„акс Примеры расчета одно-трехпролетных рам одноэтажных промышленных зданий см. в книгах (4, 16, 18 и 19 J, а рамы каркаса многоэтажного здания в книге [7] и др. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 [ 45 ] 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |