Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 [ 45 ] 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

Рис. 4.12. Трехпролетный промышленный цех (к примеру 12)

а - поперечный разрез; 6 - план

Рнс. 4.13. Схемы нагрузок на поперечную раму цеха

а ~ фактические; б приведенные 278

Расчетная схема поперечника с действующими нагрузками показана на рис. 4.13. Для подсчета собственного веса колонн предварительно принимаем размеры сечений, аналогичные типовым:

а) колонны крайнего ряда по оси А: в надкрановой части b X Лк = 40 X 38 см, в подкрановой части b ~ = 40 см Я„/25 = 740/25 = 30 см, h„ = 60 см (что «.1/12 „ = 740/12 = 60 см);

б) колонна среднего ряда по оси Б: в надкрановой части b == 40 см и = 60 см; в подкрановой части b - = 40 см и Лн = 80 см.

Моменты инерции сечений колонн: а) крайней колонны - верхняя часть

40..383

/B = -yj = 183-103 см;

нижняя часть

40-60» 12

: 723-103 см«;

отношение п = JJJ = 723-10«/183-10« = 4;

б) средней колонны - верхняя часть X

X 60*)/12 = 723-10 см«; нижняя часть /„ =» (40 X X 808)/12 = 171 -10 см«; отношение п = JJJ = 1710 X X 10723-10» = 2,4.

Относительные жесткости колонн рамы:

а) крайняя колонна по оси А - надкрановая часть Уз = 1, подкрановая часть = 723-10183-10 = 4;

б) колонна среднего ряда по оси Б - надкрановая часть Ув = 723-10V183-10* = 4; подкрановая часть == = 1710-10=*/183-10з = 9,36.

Определяем расчетные нагрузки. Постоянная нагрузка от покрытия, включая ферму по табл. 5.4: g = 4150 Н/м; расчетная продольная сила N на крайнюю колонну Ni = 4,15-6-24/2 = 300 кН; расчетная продольная сила на среднюю колонну 2Ni = 2-300 = 600 кН. Эксцентрицитет приложения нагрузки N- в крайней колонне е = == 19 - 3 - 6 = 10 см; при совпадении центра опорного узла фермы (балки) с геометрической осью верхней части колонны эксцентрицитет = 0; в средней колонне е = = 30 - 3 - 6 = 21 см; детали узлов показаны на рис. 4.14.

Расчетная нагрузка от собственного веса подкрановой балки L = 6 м марки БКНА6-2С G, = 4,15 т (41,5 кН),

по каталогу серии КЭ-01-50 для кранов Q = 10 т и ве» подкранового пути 0,15 тс/м (1,5 кН/м):

As, = 4.15-l,l-i-0.15.6-1,1 =5,6 тс = 56 кН;

эксцентрицитет приложения нагрузки N2 отн тельно оси проходящей через центр тяжести сечения н{Ш ней части колонны, еХ- hJ2 = 750 - 600/21 = 450 мм (рис. 4.14, б), где Я > /1„ + 6 + fii = 3801 + 60 + 260 = 700 мм; принимаем % = 750 мм как кранов типовых пролетов.

Расчетная нагрузка от собственного веса колон!

крайней колонны по оси А - верхней части Л. = 0,4-0,38.3,8.25.1,1 = 16 кН,. нижней части кЛ = 0,4.0.6.7,4.25 1,1 = 48,8 кН;

30 60 60

Щ

Рис. 4.14. Детали узлов опирания на колонны

о, в - фермы; б, г 1 подкрановой балки

колонны среднего ряда по оси Б - верхней части

= 0,4 0,6-3,8-25-1,1 = 25,1 кН, нижней части = = 0,4 0,8.7,4-25.1,1 = 65 кН.

.Расчетная нагрузка на крайнюю колонну от веса ке-рамзитобетонных стеновых панелей толщиной 200 мм при р = 1000 кг/м** (10 кН/м**) и заполнения оконных проемов (500 Н/м*):

на отметке +10,3

Ы„Л = hbhpn = 4,2.0,2-6.10.1.2 = 60,7 кН;

на отметке +6,6

Лст.2 = 2,4.0,2.6.10.1.2+ 1,3.6.0.5.1,1 =39 кН;

на отметке -0,4

Л?„.8 = 2-0,2-6.10.1,2 + Б,4-6-0,5-1,1 = 46.8 кН.

Эксцентрицитет приложения нагрузки от веса стеновых панелей равен: для верхней части колонны 4 = hJ2 + + 6ст/2 = 38,2 + 20/2 = 29 см, для нижней части колонны Св = 60/2 + 20/2 = 40. см.

Определяем временные нагрузки. Расчетная нагрузка (кратковременная) от снега

Pi = pnliLft = 1,4-6-24/2 = 101 ООО Н = 101 кН.

Вертикальное давление мостовых кранов. Согласно ГОСТ 3332-54, для заданного мостового крана грузоподъемностью Юти пролетом Lkp = 22,5 м имеются следующие данные: максимальное нормативное давление одного колеса крана Р" = 14,5 тс (145 кН), вес тележки С«ел = 4 тс (40 кН), общий вес крана Скр = 27 тс (270 кН); ширина крана В = 6300 мм, база крана К = 4400 мм. При расчете на действие двух кранов среднего режима работы нагрузки от них следует умножить на коэффициент сочетаний Пс = 0,85 (см. л. 4.15 СНиП П-6-74). Коэффициент перегрузки п - 1,2. Расчетное максимальное давление на колонну от двух сближенных кранов определяют по линии влияния давления на колонну (рис. 4.15):

макс = «с" S КшсУ = 0.85-1.2-145 (1 + 0,267 + 0.685) = 290 кН.

Минимальное нормативное давление одного колеса на рельс подкрановой балки

-ф П.1 100 + 270

~ макс = -S--145 =

"о

= 40 кН.

где По = 2 - число колес на одной стороне крана.

Расчетное минимальное давление на колонну от двух сближенных кранов

мнм = = 0,85.1.2-40 (1 + 0.267 + 0,685) =

= 79,8 80 кН.

Горизонтальная нагрузка от поперечного торможения тележки кранов, распределяемая поровну на все колеса с одной стороны крана,

н + Стел 100 + 40

- 20по " 20-2 - --

расчетное горизонтальное давление на колонну

Г = псп 2j "у = 0.85-1.2.3,5 (1 + 0.267 + 0,685) = 7 кН.

Определение ветровой нагрузки. Нормативное значение статистической составляющей ветровой нагрузки для II района и местности типа А при высоте до 10 м

где ga = 35 кгс/м* (350 Н/м): к= I: с = +0.8 с наветренной стог роны и с = -0,6 с заветренной стороны.

На отметке 20 м для местностей по типу А (табл. 2.6) коэффициент k = 1,25; из подобия треугольников вычис-

В =6300

Кран N2 в = бдОО

Рис. 4.15. К определению максимальной нагрузки на колонну от совместного действия двух мостовых кранов

ляем значение коэффициента k на отметке +14,5 - верха парапета:

*-1 + А?:1 , П2-

коэффициент на отметке +10,8 0,25-0.8

Л= 1 +

= 1,02.

На участке выше отметки +10,8 м заменяем трапециевидную ветровую нагрузку на прямоугольную, тогда средний коэффициент k= 1,02+ (0,11/2) = 1,075.

Расчетная ветровая равномерно распределенная нагрузка на колонны поперечной рамы до отметки +10,8 м (увеличением ветровой нагрузк-и на участке 0,8 м выше отметки +10 м ввиду малости пренебрегаем):

с наветренной стороны

Qe = nqjicli = 1.2.350-1-0.8-6 = 2020 Н/м;

С заветренной стороны

% = nQfkcli = 1,2-350-1 -0,6-6 = 1520 Н/м.

Суммарная сосредоточенная сила в уровне верха колонны от ветровой нагрузки на стеновые панели, расположенные выше отметки +10,8 м,

J]r = 1,2-350-6.1,075-3,7(0,8 + 0,6)= 14 000 Н = 14 кН.

2. Определение расчетных усилий в сечениях колонны. Усилия в колонне от действия различного сочетания нагрузок определяют в результате статического расчета поперечной рамы цеха методом перемещений, используя готовые таблицы и графики . При этом действие на раму каладой нагрузки рассматривают отдельно, а затем составляют расчетную таблицу с указанием возникающих усилий в различных сечениях крлонн при основных и дополнительных сочетаниях нагрузок. Составляя разные комбинации нагружения колонн, находят наибольшие положительные и наименьшие отрицательные расчетные значения моментов М (/И„акс и im) и соответствующие им значения продольных сил jVcootb. я также Л„акс

Примеры расчета одно-трехпролетных рам одноэтажных промышленных зданий см. в книгах (4, 16, 18 и 19 J, а рамы каркаса многоэтажного здания в книге [7] и др.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 [ 45 ] 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69