Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [ 46 ] 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

и соответствующий момент Мсоотв- В опорном сечений колонн находят также соответствующую nonepe4HyiE силу QcooTB- В программу курса строительных конструк8 ций для техникумов расчет рам не входит, поэтому пощ робного расчета рамы здесь не приводится. Схемы зафзи жения рамы и эпюры изгибающих моментов в колоннай показаны на рис. 4.16. Формулы для определения опорной реакции В в ступенчатых колоннах с щарнирным креги лением ригеля приведены в прил. VII, составленном тщ данным учебника [2] и книги [16]. щ

При расчете колонн рамы действие вертикальный нррмальных сил, приложенных с эксцентрицитетом, з меняется соответствующими изгибающими моментами.

Момент в опорном узле ригеля крайней колонньЙ (сечение /-/):-

от постоянной нагрузки

fgl = Лel -Лст. 164 = 300-0,1 •+60,7-0,29 = -48 кН-м;

от временной (снеговой) нагрузки

fм = Pгel = -101-0,1 =-10,1 кН-м.

Момент на уровне верха консоли колонны (сечени©; 2-2):

от постоянной нагрузки:

Mg2 = -Л (ei + £3) - Neg - (УУст. i + Лст. г) 5 + Лавг = = -300 (0,1 + 0.11) - 16- о,П - (60,7 + 39).0,4 + 56-0,45 = = 79,8 кН-м;

ОТ временной нагрузки (снеговой):

Жр2 = -Pi (е1 + ез) = -101-0,21 =-21,2 кН-м.

На средних "колоннах по осям Б и В моменты равны нулю, так как усилия N от постоянных нагрузок приложены симметрично с двух сторон, создавая моменты, равные по величине и обратные по знаку.

Изгибающие моменты от крановых нагрузок: на крайней колонне:

Ммакс = Омаксег = 290-0,45 = 131 кН-м; М«ш, = Оминеа = 80 • 0,45 = 36 кН - м;

на средней колонне:

Лмокс = ОмакД = 290-0,75 = 218 кН-м; Лмнн = Омнн = 80-0.75 = 60 кН-м.

в качестве примера приведем расчет усилий в крайне колонне от действия постоянных нагрузок (рис. 4.16, а)/ Для пользования данными таблицы прил. vii предва* рительно вычислим параметры:

а) для колонн по осям А и Г:

°" Hf+k) +0,12) =

б) для колонн по осям Б и В:

а = 0,34; k = 0,343 ii36 . 1 = 0,0535;

-=пэттшз) = ---Суммарная реакция от единичного перемещения и = S= «0~£ + 2-19.10-3£ = 57,2- 10-з£ 57-\0-Ё,

Множитель Е можно сразу опустить, так как в последующих вычислениях он сокращается. Упругая реакция

При расчете рамы целесообразно придерживаться следующего правила знаков: реакция имеет знак плюс, если она направлена в сторону принятого единичного смещения; изгибающий момент считается положительным,-если он вызывает растягивающие напряжения в левых волокнах стоек.

Неизвестная реакция В на шарнирной опоре ригеля по формулам (1) и (2) прил. VII равна:

в -i С + /Д) - (1 - к*) 2H{\+k)

3.48 (I + 0.12/0.34) + 3-79,8 (I - 0,34) ~ 2-11,2(1 +0,12)

= --16.3 кН.

Реакция В колонны по оси Г равна +16.3 кН. Тогда = L В = -16,3 + 16.3 = 0,0; Ai = -Rip/cptii = 0.0.

Упругая реакция Ву = В + Aia = -16,3 + 0,0 =« -16,3 кН.

Средняя колонна загружена центрально, следовательно, В = 0, Rip = 0 и Ву„ = В = 0.

Изгибающие моменты в расчетных сечениях крайней колонны, кН-м:

Ml = Mgi = -48; = -Мг + Ву„Нь = -48 + 16.3-3,8 = 13,8; Мя = -Mg + ВуиНь = -79,8 + 16,3-3,8 = -18; = -Mg2 + Ву„Н = -79,8 + 16,3- И ,2 = +103.

Продольные силы, кН:

V, Ц Л/g = 361; = 416; = 472; Л4 = 568.

Поперечная сила в сечении 4-4 Qi = -Вуп = +16,2 кН.

Аналогично с использованием формул, таблицы прил. VII произведен расчет усилий для других схем загружении рамы.

При составлении комбинаций загружении рамы необходимо учитывать следующие рекомендации СНиП П-6-74 [10]:

а) при расчете конструкций на основные сочетания, включающие постоянные, длительные и одну кратковременную нагрузку, величину последней учитывают без снижения, а если учитывают две или более кратковременные нагрузки, то расчетные величины этих нагрузок или соответствующие им усилия следует умножать на коэффициент сочетаний Пс = 0,9 (см. п. 1.12);

б) за одну кратковременную нагрузку принимают (п. 1.15) снеговую,- ветровую, нагрузку от одного или нескольких мостовых кранов с учетом коэффициентов сочетаний = 0,7 ... 1 (согласно п. 4.15 норм при учете одного крана = 1; при учете двух кранов Пс = 0,85 при легком и среднем режиме -работы и Ис = 0,95 для тяжелого и весьма тяжелого режимов работы, а при учете четырех кранов коэффициент соответственно равен 0,7 и 0,8);

в) в сочетаниях усилия от сил поперечного тормоЙ ния и от вертикального давления кранов учитывают одр* временно;

г) горизонтальные нагрузки от торможения крановм тележек илн мостов учитывают не более чем от кранов, расположенных в одном пролете.

Итоговые данные расчетных усилий крайней колоН! рамы к схемам загружений по рис. 4.16 приведе в табл. 4.3. Аналогично составляют таблицу усилий средней колонны. Вертикальную нагрузку от мостовь! кранов на колонну среднего ряда учитывают не более че от четырех кранов (по два крана в смежных проле цеха).

На основе вычисленных усилий принимаем следующя значения M,N hQs расчетных сечениях (см. табл.

а) в сечении 2-2 для верхней надкрановой .час колонны: 1) Лнакс =+21,2 кН-м и iVc = 506 к1 2) М„„„ = -45,6кН-м; = 416 кН; 3) Л/„акс = 517 к1

= +18,6 кН-м; усилия от длительно действующе части нагрузок (табл. 4.3, загружение № 1): Мдл = +13,8 кН:М, Л/дл = 416 кН;

б) для нижней подкрановой части колонны: в сечении З-З: 1) М„акс = 70 кН-м, = 762 кН

2) М„„„ = -20,6 кН-м, Л/е = 634 кН; 3) Л/„акс = 823 кН; Мс =+55,4 кН-м; усилия от длитель* действующей части нагрузки: Мл = -18 кН-м, Л/д = 470 кН;

в сечении 4-4: 1) Ммакс == +205 кН-м. = 658 кН< = +40,5 кН; 2) Nc = 919 кН, = 190,3 кН-nf Qc = 27,4 кН; усилия от длительно действующей част-нагрузки Мдл = +103 кН-м, N= 568 кН.

3. Расчет арматурыколонны по оси А. При подсчет арматуры необходимо при заранее назначенных размераз сечения вычислять потребное ее количество со CTopoHii сжатой и растянутой зон по усилиям для каждого Hifc сочетания. Окончательно принимают большую вели*» чину F.

Расчет арматуры в надкраново! части коломны по сечению 2-2. Сечений колонны 6 X Л = 40 X 38 см, при а = а = 4 см полез- ная высота сечения Л» = 38 - 4 = 34 см. Расчетная длина надкрановой части колонны(табл. 32 СНиПII-21-75)» /о = 2-Яй = 2-3,8 = 7,6 м при учете крановой нагрузки /о = 2,5-3,8 = 9,5 м без учета крановой нагрузки.

.= S = с; S U

3 >

и < о.

о „г. с к

е о С.-

				из о

10 А. П. Мандриков

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [ 46 ] 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69