Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 [ 47 ] 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

ПроВолженш табл. 4.S

Наим(?нопа11ие колонны

СечЕние

Вид усилия

Постоянная нагрузка

KpaTKonpcMCHiiiiK нагрузки

снеговая

крапова-я

макс по оси А

макс

по оси Zj

в пролете Л Б

Ома.с по оси Б в пролете БВ

по оси

по оси Б

Л;- зйгружеиш!

2 1 6

6 1 7

КряПпяя по оси А

-f 103

-1-23

- 16.6

-Ь8,3

±И

+2,0

29 р

-1-16,3

-1-3,9

- 14

- 4,7

-Ь0,74

±3

+0,18

Коэффициент пе

регрузки

4-4 от нормативных нагрузок

«и

-1-93,5

-1-16.5

-16,7

-13,9

-1-6,9

+11,7

+ 1,7

Г,б,7

f 14,8

-1-2,8

-11,7

-3,9

4-0,62

+2,5

+0,15

Продолжение табл. 4.Г

§

ге ю о

>.

«

Кратковременные нагруйкн

Расчетные сочетания усилий

ветровая

основное при = 1

основное при =0,9

слева

справа

макс vcootb-соотв

мин соотв соотв

"макс* *соотв соотв

макс соотв соотв

"мин

соотв соотв

*макс Лсоотп-соотв

Ki загружеинй

Крайняя по Оси А

I; 2

I; 2

-58,1

-58,1

-2,3

-6,1

1; 2

1; 3; 6

1; 2

1: 2; .1; 7

1; 3; 6; 8

1: 2: 3: 0: 8

-f 18,6

- 45,6

+ 18,6

-f 21,2

-41,8

- 37,5

50Г.

- 2,3

-6,1

1; 3; G

I; 2

1; 3; 6

1; 3; б; 8

I; 2: 4; 6; Р

1; 2; 3; G

-f70

- 24,3

-1-70

+ 59,4

- 20,6

-1-5.1,4

Примечание. Числитель - сочетание нагрузок, знаменатоль - значения усилий М, N, Q.



со с£

со СП

;£>

§

ta Ё

1 ё §

CN со

с»

со"

>.

а: га

OJ О

ь "е е

2« ь !г

1- Ю

;Л о см

f

Oi 00

о 1с S

О Г

о со О g

сс-со

IJ-J

со со

С. О

< -

tJ о

и а ?

So о о

to 1

lO со

§

£

га Ю П

о 1-

«

.у о

з: S :

о с;

::: 1- s:

14flH0L"JJl dJlllfCOliOWill. J j

Гибкость надкрановой части колонны: К - /р/г,, = 760/11 = 69 > 14, 1де /„ - ]/7г-/12 = VWI\2 =-= 11 сы, следовательно, необходимо учесть влияние прогиба элемента на величину эксцентрицитета продольной силы.

Для первой комбинации усилий эксцентрицитет ~ = m/n = 21,2/506 = 0,0418 м 4,2 см. Определяем слу-4aj"(Hb!fi эксцентрицитет из следующих условий: l/30/i = = 38/30 = 1,27 см; l/600/о = 760/600 = 1,27 см и не менее 1 см; принимаем большее значение е-" = 1,27 см =

1,3 см. Расчетный эксцентрицитет Cq = m/n + ej-" « 21,2/506 + 1,3 = 5,5 см.

Условная критическая сила по формуле (2.63)

Г),4-21 500(100) 760

183-10 1,79

= 14-10»= 1400 кН,

40-3»з , , Со 0,05b

где J = -f2-- = 183-10 см- t -f = -- = 0. !4о <

< hum = 0,5 - 0,01 - 0,01i?np = 0,6 - 0,01 -0,01-9-1.1=0,31,

принимаем t = 0,31;

ft„„ = 1 •+ mp,JM = 1 + 1 -76,3/97,2 = 1.79;

= Л1д.. . + , (4 - %) = 13.8 + 416 - 0.04) =

= 76.3 кН-м -

изгибающий момент в сечении 2-2 от постоянной нагрузки относительно центра тяжести растянутого (или менее сжатого) стержня арматуры (Л1дл2 и /Удла по табл. 4.3, загружение Ks 1); М =М„акс + Ф12 - Сз) = 21,2 + 4- 506-0,15 = 97,2 кН-м -то же, от совместного .действия постоянных и временных нагрузок при наиболее невыгодном их сочетании; принимаем предварительно коэффициент армирования [1=0,005; тогда прип = EjEcr

2,1-105 „„с = Р 215.105 = 9,75 приведенный момент инерции сечения

арматуры относительно центра тялести бетонного сечения будет: = п {F + F {hl2 - а)? = niibh X



X (А/2 - af = 9,75-0,005-40-38 (38/2 - 4)= 15-10» см*. Коэффициент Г) по формуле (2.62):

"° 1-(Д7Лкр) I-(506/1400) - Р™"

е = -4- 0,5/1 - а = 5.5-1,56 + 0.5- 38 - 4 = 23,6 см.

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона

ё« 0,771

л.л (, 1»\ , , 270 / 0.771

+ -5бо1-Тг} + Боо1--ТГ)

= 0,672,

где ёо = 0.S5 - 0.008/?пртб1 = 0.85 - 0,008 - 9 -1.1 = 0.771: здесь mgi =1,1 ввиду учета в сочетаниях постоянных и двух и более кратко; временных нагрузок (при Пс = 0.9): о/ = R= 270 МПа.

По табл. 2.11 при = 0,672 находим = 0,443 и затем вычисляем по формуле (2.67)

Ra.c{ho-a) ~

<0.

506 000-23.6 - 0,443-1,1-9 (100)-40-342 ~ 270 (100) (34 - 4)

Сечение арматуры Fa назначаем по конструктивным соображениям: F = 0,002b/io = 0,002•40-34 = 2,72 см Принимаем 2014 А-П, fa = 3,08 см. При принятом сечении Fa значение Ао-

506 000-23,6 ~ 270 (100) 3.08 (34 - 4) 9(100)-1.1-40-342

= 0.207;

по табл. 2.11 находим I = 0,235. Определяем сечение растянутой арматуры F:

„ Rnptncimo - N

=-Rl-+ =

9(100)-1,1-0.235-40-34 - 506 000 , , --270 (100) г3.08-<0.

Сечение арматуры fa также назначаем конструктивно, принимая Fa = f; = 3,08 см= (2014 А-И). Полученный коэффициент армирования

!\.±Fa

ill

2-3,08 40-38

= 0,0041,

что близко к предваритс-ль!ю принятому р - 0,005; уточнение расчета можно не производить.

Далое проверяют сеченне колонгы для других комбинаций усилий.

Ппсверка на вторую комбинацию усилий: Мщ, = -45.6 кН-м; /Ve == 416 кН (при = 1). По аналогии с предыдущим расчетом имее.м: £•„ = 4560/416-1- 1.3 = 12,3 см; t = 12,3/38 = 0,324 > = 0,31; Ад,= !• 1-76.3/108,1 = 1.71; Ja.n= 15-1№ см"; Л1 = 45,6+ 416-0.15 = 108,1 кН-м. 6,4-21 500(100)

Лкр -

= 14.3-10 И = 1430 кН; I

11 =

;=1.4;

! - 416/1430 е= 12.3-1.4 + 0.5 38 -4 = 32.2 см.

Определяем площа,иь сечения арматуры Fa в сжатой зоне сечения при = 0,672 н Ar = 0,443: 416 ООО - 32.2 - 0.443 - 0,85 - 9 (100) - 40 - 34-270(100) (34-4)

/а =

<0,

следовательно, и в этом случае арматуру ставим конструктивно не менее 0,2%; принимаем 2014 А-П, fа = - 3,08 cм

Вычисляем потребное количество арматуры Fa в растянутой зоне:

416 000-32,2 -270 (100) 3,08-(34 -4) д jg. --9(100)0.85-40-34

по табл. 2.11 находим Е = 0,335: Fa = 9(«0)0-В5-0.335.40-34-416000

следовательно, и арматуру fa принимаем из конструктивных соображений 0,2%.

Проверка надкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба: расчетная длина 1о = 1,5Яв = 1,5-3,8 = 5,7 м; радиус инерции сечения г = УЬУ12 = 1/40V12 =11,5 см; так как Шг = = 570/11,5 = 49,8 < 1о1г„ = 69, то расчет из плоскости изгиба не нужен.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 [ 47 ] 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69