Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 [ 48 ] 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

проверка сечения / - / на усилия Лма,.,; = -58,1 кН-м и Лс = 462 кН. Опуская обозна* чения формул и некоторые промежуточные вычисления, имеем:

ео = .W/:V -f "о" = 5810/462 + 1,3 = 13,9 см; t = 13,9/38 = 0.36С > /иш, = 0,31; Л?д,, = 48 + 361 -0,15 = 102 кНм; Л" = 56,1 + 462 0,15 = 127,5 аН-ьу, kj = 1 + 1.102,127,5 = 1,8; при и = 0,01; J. и 30- 1С* гы";

6,4.21 МО (100)

9о0-

183-103

- (4С2/1030)

= 10,3.10° Н== 1030 кИ;

= 1,82; е = 13,9-1,82 + 0,5-38 - 4 = 40,3 см.

При Ьг =- 0,672 и /4л = 0,443 вычисляем по формуле (2.67)

- 462 ООО 40.3 - 0,443 0.В5 9 (100) 40 - 34 •" 270 (100) (34 -4,!

= 3,47 ем*!

Принимаем 2016 А-П, F. = 4,02 с.м: 642 ООО- 40,3 - 270 (100) 4,02 (34 - 41

0,432;

" 9 (100)0,85-40-34-

по табл. 2.11 на.ходим I = 0,627 < = 0,672; пс (1юр-муле (2.68) вычисляем

9 (100) 0,85 - 0,672 - 40- 34 - 402 ООО

270(100)

принимаем 4020 А-П, F = 12,56 cм Коэффициент армирования

-Ь 4.02 = 12,8 см-2;

12.56 + 4.02 40-38

0.0108.

ЧТО близко к ранее принятому (а = 0,01, поэтому пересчет не производим.

Окончательно принимаем в сечении верхней части ко.1онны: у наружной грани 2016 А-П, у внутренней 4020 А-П (см. сечение /-/ рис. 4.17).

Расчет арматуры в подкрановой части колонны по сечению 4-4 на комбинации усплпй;

14 о) рш

сечения

Рис. 4.17. Арммрооакие колонн

го ряда: 6 среднего ряда: К - аркаш: М зак.айшге demamv

а - крайнего р С сетки

1) л?,,,,, = +205 кН-м, Л., = 658 кН; -т л ),5 кН; 1

2) aw = 919 кН. /Ие = 190 кН-м, = +27,4 khj Л1д,-+103 кН-м, Лд.-. = 568 кН.

Расчетная длина подкрановой части колонны = == 1.5/i„ = 1,5-7,4 = 11,1 м; гибкость I = У == = 1110/17,3 = 64.2 > 14, где г„ = /У/f = Vh4l2 = =у 60712 = 17,3 см; необходимо учесть влияние прогиба на эксцентрицитет продольной силы. Дальнейший расчет ведем по аналогии с расчетом надкрановой части колонны.

Случайный эксцентрицитет: /г/30 = 60/30 = 2 см; /о/600 = 1110/600 = 1,85 см и не менее I см; принимаем е" = 2 см. Расчетный эксцентрицитет: = M/N + е-" = = 205/658 + 0,02 == 0,33 м по первой комбинации усилий и е„ = 190/919 + 0,02 = 0,23 м по второй комбинации усилий.

Условная критическая сила по формуле (2.63)

Лкр = -

6,4-21 500(100)

Г 723-103

(о,1+",55+"-0+"-"

11102 L 1.67 4 0,1+0,55 = 29-10* Н = 2900 кН.

где J = = .

40-608 12

: 723-10» ем*; = = 0,55 > =

= 0,6 - 0,01 (1110/60) -0,01-9-1,1 = 0,316;

дл = 1 + Р (Кл/Щ = • + I (251/376) = 1.67J М = 103 + 568 (0,3 - 0,04) = 251 кН-м; Ж = 205 + 658-0,26 = 376 кН-м;

принимаем предварительно коэффициент ц = 0,008 и вычисляем = орМ (h/2 - а = 9,75-0,008-40 X

X 60 (60/2 -4)2 = II4-10 cм

Коэффициент

*] =

1 - (658/2900)

= 1.3;

расстояние е = го + /г/2 - а = 33-1,3 + 60/2 - 4 = = 68,8 см.

Предполагая Fa fa из условия (2.59), находим

658 ООО 1,1-9(100)40

= 16,6 см;

тогда Е = х/Лп = 16,6/56 = 0,297, что меньню граннч-.ioro Е« = 0,672, Л« = 0,443.

По формуле (2.67), полагая I Ъь вычпслйем F

= <0:

Rl.cUo~) 658 000-68,8 - 0,443-1,1 - 9 (100) 40-56-~" 270(100) (56 -4)

прматуру в сжатой зоне ставим из конструктивных соображений, fa = 0,002-40-56 = 4,5 см; можно принять L018 А-П, fa = 5,09 см или 3014 А-П, fa = 4,62 см. Уточняем значение Ао при принятом сеченпи fa:

658 000-68,8 - 270(100) 4,62-52 " 1,1-9(100)40-56-

соответствующее значение I = 0,385. Определяем площадь сечения арматуры f по формуле (2.68)

9(100) 1,1-0,385-40-56 - 658 000 , , ро g --270(100) •

принимаем 4020 А-П, fa=12,56 см (см. сечение 2-2 рис. 4.17).

Коэффициент армирования

Pa-\-Fa

==0,311;

11 =

12,56 + 4.62 40-60

= 0,0072,

что близко к ранее принятому р = 0,008; пересчет не требуется.

Проверка сечения подкрановой части колонны на действие второй комбинации усилий: УИ = +190 кН-м; Л/= 919 кН; во = 23 см. По аналогии с предыдущим расчетом вычисляем:

< = = 0,383 > Ui, = 0,316; 60

;д = 1 + I (251/429) = 1,58; М„ = 251 кН-м; М = 190 + 919-0,26 = 429 кН-м; Ja.n= 114-103см; 6,4-21 500(100) Г 723-103 / 0,11 uloa

Wkp =

( 0.1 +0.383 +°0 + •

1,58 V 0.1+0.383 31.7-105 Н = 3170 kHj

= 1.4; e= 23 1,4 + 25 = 58.2

1 - (9K;/3170) lip:! = 0,072 It /4/ = 0,443 пало.ап::

,y 91 e CO • 5S. 2 - 0,4 43 - i, 1 • 9 (100) - 40 50-270(100)52

= < С

с.1слоиагелы1о, по конструктивным соображениям необходимо: р=0,2%, = 0,002.40.56 = 4,5 см°, ранее было принято 3014 А-И, F = 4,62 см Тогда 919 000-58.2 -270(100) 4,в2.52 " 1,1-9(100) 40-56- =

этому значению соо1ветствует I = 0,505;

9 (!0(Я 1,1-0,505-40-50-919 ООО , ,, ,

принято 4020 А-И, = 12,50 см.

Проверка подкрановой части колонны с плоскости, пернендпкуляриоп плоскостп изгиба: расчетная длина 1и = 0.8 ,, = 0,8-7,4 = 5,94 м; радиус инерции сечения г = 1Л12 = 140-/12 =11,5 см; гибкость I = /о/г = = 594/11,5 = 51,7, что меньше ljt\, = 1110/17,3 = 64,2 в плоскостп действия изгибающего момента; следовательно, расчет из плоскости изгиба можно не выполнять.

После расчета арматуры в сечениях колонны необходимо унифицировать диаметры и длины стержней, назначить окончательно минимальное количество нх типов. Принятая схема армирования колонн показана на рис. 4.17. Поперечные стержни (хомуты) и сетки у торцов колони назначены из условий конструктивных требований.

Расчет средней колонны выполняют аналогично вышеизложенному расчету крайней колонны. Консоль внецентренно-сжатых колонн рассчитывают так же, как для колонн при e„ = ej-" (см. пример 10).

§ 5. Расчет внецентренно-нагруженных фундаментов

Общие положения. Внецентренно-нагруженные фундаменты при значительных эксцентрицитетах действия нормальных сил (eg > е) обычно выполняют прямоугольными в плане, длинная сторона которых вытянута в плоскости действия момента.

В зависимости от депствую1д;1Х на фундамент усилий с ссновании эпюра напряженна мо:.чсг быть транепне-г.)Д1ЮЙ или треугольной (табл. 4.4). Краевые напряжения l оспованпп фундамента в случае одноосг.ою внецси-speiiHoro загружения вычнсляют по фор.мулам:

а) при Со =

.-jr, т. е. когда отсутствуют растя-

! икающие напряже1П1я и эпюра имеет вид трапеции или треугольника (схемы / и 2 по табл. 4.4),

(4.8)

б) при Со = -~--g-, т. е. К01ДЛ i-п.юга напряжений

I-.icer вид треугольника при неполис-т .хасанни подошвы фундамента с грунтом (схема 3 по и-ил. 4.4):

?л"

ЪЬ (0,5а --

(4.9)

где л-;; = л» + Тср /ф; % = л~ Q-h-. л», Л1=. q» - к.р-

мативиые нормальная сила, мо.мепт н поперечная ci!.p.a. AeiiciByiomue в сечении колонны в уровне вер.ха фунда.мента: Л, Л1ф - соответ-пвенно сила и .мо.мепт на уровне подошвы фунда.моп-а; Hi - глубина заложения фундамента: 7ср = ~ тс/м (20 кН/.м) - средняя объс%.ч:ая м.сса фундамента с засыпкой грунта на его обрезах: Н - blicotb фундамента.

Расчет фундамента сводится к определению раз.меров его подошвы, высоты, количества ступеней и к вычислению арматуры сеток. После определения размеров подошвы и назначения высоты ступеней арматуру рассчитывают аналогично центрально-нагруженным фундаментам. При этом расчете давление на грунт находят от усилий без учета массы фундамента и засыпки ка нем. Изгибающие .моменты, действующие в консольных частях (уступах) фун,аамента, вычисляют по средним напряжениям эпюры давления рассматриваемого участка подошвы фун,аамента, полученным заменой трапециевидной эпюры на равновеликую прямоугольную.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 [ 48 ] 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69