Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 [ 50 ] 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

При Со = = 0,316 м > hJ2 = 0,6/2 = 0,3 м расстояние у от оси колонны до условной оси поворота колонны принимают у = hJ2 = 0,6/2 = 0,3 м и площадь сечення поперечной арматуры стенок стакана определяют по формуле

704,8-0.3 -40,>j (0.4 + 0.3) 210-lOJ-2.65

= 0,8

f, = 0,6 205 + 40.5-0,75-

= <0,

где = Лз 6 = SO - 5 -= 85 см: R 210 AUia = 210-10« kh/mj ] 2x - су.мма расстоянии от обреза фундамента до плоскости каждой сетки в пределах расчетной высоты стакмна, равная:

2] = 0,05 + 0.2 + 0,35 + 0,5 + 0,65 + 0.8 = 2,55 м; Q. :V и Сет даны в кН, а Л! -в кН-м,

По KOHCTpyKTHBHfciM соображепняга принимаем для сеток поперечные стерлчни ди:1мстром 8 мм из стали клilcca А-1.

Расчет п п жней части ф у н д а м е н г а. 1. Определяем напряжения в грунте под псаошвой фундамента при сочетаниях от расчетных нагрузок без учега массы фундамента и грунта на его уступах. Расчет ссдем на действие второй комбинации усилий, при KoropOii от нормативных нагрузок были получены большие напряжения в грунте, чем при первой комбинации:

Pi =

Р2 =•

965,8 , 209,5 , „

6,16 965,8

6.10

2,89 209.5 2.89

= 85 кН,м\

2. Рабочую высоту плиты у основания подколонника из условия прочности на продавливание определяют по формуле

be + , I /

± I / , / be-г etc V 2 У fc«p + Prp" \ 2 ) •

•Ргр

где р,р = р, = 230 кН..м-; /г = 1;

R.. = 0,03 1,1 = 0.693 .МПа = t;93 кН/м, V = Pi (aiPф - ab) = 230 (2,8-2,2 - 1,2-1) = 1150 кН;

ises

подставляя числовые значения, получим: 1 + !,: 11 /

,2 1 1 / 1150 /1 + 1,2\2

- + -2 \ МШ + 230 + (-2-) =°-2"=

ПЗ конструктивных соображений принята общая высота плиты /г = 50 см, уступы по 25 см; Ло = /г - о = 50 - - 5 = 45 см. Возможен вариант плиты без уступов с наклонной верхней плоскостью (см. рис. 4.18, б).

3. Расчет рабочей арматуры сетки нижней плиты г. направлении длинной стороны Оф. Расчетный изгибаю-И1,кн момент в сечении 1-1, проходящем по грани подколонника.

л;1 =

Рср,Фф 209-0.8-2.2 кН.м=147-10о Н-см;

где Рср. 1 = 0,5 (Pi + Pi) 0.5 (230 + 188.5) = 209 кН/н;

p = р, (Pi - р.,) = 230 - (230 - 85) -- = 188,5 кН/м.

Требуемое сечение арматуры

Л! 147-10°

0,9«а/гс ~ 0.9-270(100) 45

= 13.5 см2.

назначая шаг стержней и = 200 мм, на ширине Ьф = 2,2 м укладывают 12 стержней; принимаем 120 А-П, F = 13,57 см

Процент армирования

=Шк • > I""""=

Изгибающий момент в сечении 2-2, проходящем через точку пересечения грани призмы продавливания с арматурой нижней сетки плиты,

Mii =

Рсри«11ф 221 •0,35-2.2

= 29,7 кН-м.

где Рсрн = 0,5 (pi + рп) = 0,5 (230 + 212) = 221 кН/м

РП = Pi - (Р1 - Р2) = 230- (230 - 85) = 212 кнм

Сф -ifO

Требуемое сечение арматуры

29,7-10

0,9HJi 0.9-270(100)20

= 6,12 CMi



С 2 шаг W В

C=WD

5<MBA-I

Пф2Ш

I/ I?

тш--2т П/1ПН ПС А-Ё-в-г

•-2m

was Ш mat Ш

шагт

Ш mjOD , SDO

15

шаг m

MOHtiio половину стержней, вычисленных по сечению /-/, не доводить до торцов плиты (рис. 4.19, план по Л-

4. Расчет рабочей арматуры сетки плиты в направлении короткой стороны Ьф. Среднее давление в грунте под подошвой фундамента

Рср = 0.5 (pi + Ра) = 0.5 (230 4- 85) = 157.5 кН/м.

Изгибаюш,ий момент в сечении 3-3, проходящем по грани подколонника.

ср1«ф 157.5-0.62

2.8 = 79.5 кН-м = 79,5-10-- Ы-см.


Рис. 4.19. Армирование виецентренно-на-гружеиного фундамента

<PSA-I

1-970

ij; cs,

1170

. 4l?00-SOO P70

Требуемое сечение арматуры

79.5-Ш „, „.

•0.9-270(100) 45 = ™

при шаге стержней 200 мм на длине Дф = 2,8 м должно быть 15 стержней; принимаем из конструктивных соображений 15010 А-П, f а = 11.7 cм что составляет около

Рмин = 0,1%.

На основе выполненных расчетов произведено конструирование фундамента (см. рис. 4.19). Спецификацию арматуры составляют по форме, указанной в табл. 3 прил. III.

§ 6. Расчет ленточного железобетонного фундамента

Общие положения. Наиболее часто ленточные фундаменты встречаются при строительстве жилых и общественных зданий с несущими и самонесущими стенами. Железобетонные ленточные фундаменты выполняют сборными или монолитными (рис. 4.20). Сборные фундаменты состоят из отдельных блоков, укладываемых впритык друг к другу или с небольшими разрывами вдоль оси стены. Блоки




Р.устсты

Рис. 4.20. Виды дет(л.ны.ч фундаментов

о - сборный под сплсшчую стену; б монолитный псд ксло/ашг. з - типы блоков сСсрнсго сруиоамснша типы


ншншищ

могут быть сплошного ССЮННЯ или облегченными (рис. 4.20). Размеры поперечного сечения фундамента b и h и площадь сечения рабочей арматуры F, определяют расчетом.

Ленточные фундаменты обычно нагружены равномерно по всей длине н поэтому имеют одну ширину подошвы Ь. При расчете выделяют отрезок стены длиной I м и по приходящейся на него нагрузке .V" находят требуемую ширину подошвы фундамента (рис. 4.21). Сечение арматуры подушки подбирают по изгибающему моменту М, определяемому в консольной части подушки при нагружении ее реактивным давлением грунта Ргр без учета массы блока и грунта на нем (сечеиие /-/ иа рис. 4.21):

j SrmaM

Piic. 4.21. Расчетная схема ленточного фундамента

М = 0,5р,рС8.

Толщи!!у блока h устанавливают расчетом на поперечную силу Q = /.,рС, принимая ее такой, чтобы не требо-иалось устапп-лтиг-агь поперечную арп!атуру, т. е. должно •ivi

соблюдаться условие (2.49) Q <: kR.Jho, где / = 1 м или равно длине блока. Унифицированные фундаментные блоки имеют /г = 30 и 40 см, длину / = 118 ... 238 см и ширину Ь = 80 ... 280 см, кратно 20 см.

Пример 14. Расчет сборного ленточного фундамента

Задание на проектирование. Рассчитать ленточный фундамент под наружные несущие стены пятиэтажного производственного здания без подвала (рис. 3.4). Стены кирпичные толщиной 53 см, в два кирпича со иггукатуркой с внутренней стороны. Грунты основания - супеси с коьф-фициентом пористости е = 0,7, твердой копснстс;щин

= 0. Подошва фундамента заложена ог пр1:род1Юго рельефа на глубину П = 1,8 м. Район строительства 111 по снеговому покрову.

Решение.

1. Определение нагрузок. За расчетный участок принимаем стену длиной 6 м, равную расстоянию между прогонами перекрытий (рис. 4.22). Нагрузку на 1 пог. м стены от междуэтажных перекрытий и покрытия собираем с площади/ = 1-5,8/2 = 2,9 м

Нагрузка от покрытия, Н/м (согласно табл. 4.1): а) постоянная - нормативная

= 4665, расчетная gi = 5290; б) времещщя (снеговая) - кратковременная нормативная

• piKp = 700, длительная Рис. 4.22. к расчету леню н-.сго II onrv дамеита под стену по примеру 14 нормативная рдл = 300, я у у уу ,t

пяги(тияя 1пяткпвпр- и ~ расчиныи участок стсни; бсрми. расчетная Kpaiковре- рошнш фундаментного блока


фун-



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 [ 50 ] 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69