Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 [ 51 ] 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

меннал Лш,, = 980 и длительная р,,., = 420. Нагрузка о; междуэтажных перекрытий, Н/м- (согласно табл. 3.4), с учсгом массы ригелей « 600 Н/м- при н = 1,1: а) постоянная - нормативная = 4800, расчетная §2 - 5460 5500; б) врел!екная-длительная нормативная р2д,, = 5000, кратковременная нормативная Р-2кр = 2000, расчетная длительная р., = 6000 и кратковременная Ргкр = 2400.

Нагрузка от стены (см. рис. 4.22), Н/м; парапетная часть толщиной 38 см, выше отметки 21 О - Л" = = ЛрЯ/ = 0,38-18 ООО. Ы = 6830; стена от отметки иО.О до отметки 21,0 за вычетом оконных проемов

N1 = ЛрЯ (1 - feo) = 0.53-18 000-21-0,07 = 134 ООО,

где ко,9фф!1цие11 г уч1:тыиаег количестьо окои.чы.ч проемов в пределах этажа:

2,3-3,6

4,2-0 -"ЗЗ

вес окопного остекления, считая массу его около 500 Н/м: Л = 1Нк(,-500 = 1 -21-0,33-500 = 3460 Н/м;

вес подземной части стены из крупных бетонных блоков Wj = /i p = 0,6-2.1-24 000 = 30 200 Н/м.

где в формулах плотность р дана в Н/м*.

Подсчет суммарной нагрузки на 1 пог. м стены; нормативная

= (4.06 + 4.8-4 + 0,93 + 6,8-4) 2.9 + 6.83 + 134 -{- 3.46 + 30.2 == = 327 кН/м.

где «3=4- количество междуэталсных перекрытий: р" = р"рП + + Рдл = 0.7 -0.9 + 0,3 = 0.93 кН/м2; р» = р.рП Ч- р«д, = 2 -0.9 + 4- 5 = 6,8 кН/м; здесь = 0.9, так как учитываются две кратковре мепные нагрузки (согласно п. 1.12 СНиП [П];;

расчетная

л/= (5,29 4-5,5.4-1- 1,3-i-8,16-4) 2,9-Ь 6.83-1.1 Ч-+ 134-1.1 -ЬЗ,46-1,1 -Ь30.2-1.1 = 373 кН/м, Hl Pi 980-0,9 -i- 420 = 1300 Н/м;

р.2 = 2400-0.9 -i- GCOO = 8100 И/м.

2. Определение ширины подошвы фундаментных блоков. Принимаем расположение блоков в плане вплотную друг к другу. Условное расчетное давление на грунт, указанное в задании, согласно табл. 2 прил. 4 СНиП 11-15-75 [11J принимаем Rq = 2,5 кгс/см? (0,25 МПа).

При длине блока / = 1 м требуемая ширина b равна: А/н 327 ООО

= 153 см.

100 (R„ - -VcpW) 100 (25 - 0.02-180) здесь = 25 Н/см: уг, = 20 кН/м = 0.02 Н/см;

принимаем b = 160 см, кратно 200 мм.

3. Расчет площади сечения арматуры. Изгибающий момент в консоли у грани стены от расчетных нагрузок N = 371 кН/м: М = 0,5-р,.(? = 0,5-233-0,52 = 28кН-м, где

Минимальная рабочая высота фундаментного блока сргр 50-2330

kiRpmci 1-7(100)0,85-100

= 19,6 см.

где Ргр = 2330 Н/см; назначаем окончательно /г = 30 см и Ао = = 30 - 4 = 26 см.

Площадь сечения арматуры

М 28-10*

0,9hoRe 0.9-26-270 (100)

= 4.45 cm2.

Принимаем рекомендуемый минимальный шаг стержней 200 мм, тогда по длине блока в 1 м укладывается 6010 А-П, f, = 4,71 см.

Процент армирования

100 = lll = 0,181 о/„ > р„„н = 0.1с/о.

100-26

Схема армирования блока показана на рис. 4.22, б.

ГЛАВА 5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СБОРНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПОКРЫТИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ

§ 1. Общие положения

В зависимости от конструктивного решения здания и, в частности покрытия, кровли бывают плоскими, одно- и двускатными, арочными и т. д. Элементами ограждения являются сборные плиты (ребристые или плоские), которые несут нагрузки от утеплителя, защитных и выравнивающих слоев, гидроизоляционных слоев и временные (снеговые) нагрузки, а также нагрузки от вентиляционных и других коробов и вытяжек. В каркасных зданиях в качестве несущих элементов, на которые опираются панели и плиты покрытия, могут быть балкп (односкатные, двускатные или с горизонтальными поясами), арки, рамы, фср.мы.

!1анелп, как правило, проектируют ребристые, реб-рам!т В1ШЗ, пролетом 6 и 12 м, шириной 3 и как доборные шириной 1,5 м. Эффективны плиты двухконсольные типа 2Т размером Зх 12 н 3x6 м, крупноразмерные двускатные плиты 3 X 18 м и сводчатые КЖС 3 X 18 и 3 Х24 м (рис. 5.1). Толщину полок в ребристых плитах принимают 25-50 мм, высоту продольных ребер 250-450 мм и поперечных 150 мм.

Балки выполняют одно- и двускатными, таврового или двутаврового сечения пролетом до 18 (рис. 5.2). Шаг балок 6 или 12 м. Высоту сечения балок в середине пролета принимают (1/10-1/15)L, высота опорных частей унифицирована и равна 800 илн 900 мм. Ширину верхней сжатой полки пз условии обеспечения устойчивости при транспортировании и монтаже назначают (1/50-1/60)Z-, а ширину ннлчней полки 200-300 мм. Масса балок при пролетах до 18 м достигает 9-12 т.

Ребристые плиты н балки рассчитывают по формулам изгибаемых элементов прямоугольного или таврового сечения. В двускатных балках при определении расчетного сечення учитывают уклон верхнего пояса (уклон обычно равен 1/12). В общем случае при высоте балки в середине пролета Л = (1/10-1/15) L расстояние до расчетного сечения равно: х = (0,35-0,4) L, а при наличии фонаря расчетным является сечение под стойкой фонаря.

Фермы проектируют при пролетах 18-24 м. По очер-тйнию верхнего пояса они разделяются на сегментные, арочные, с параллельными поясами и полигональные (рис. 5.3); в опытном порядке можно изготовлять и тре-чгольные фермы (рнс. 5.3, ж). Для изготовления ферм применяют бетон высоких марок (М400-М600), армиро-гание элементов фермы значительное (р - 1,5 ...

Технико-экономические показатели панелей покрытий, г.екоторых типов балок и ферм приведены в табл. 5.1, составленной по данным каталогов и книг 12, 17 и др. ]. Высоту ферм в середине пролета принимают (1/7-1/9) L. Узлы ферм располагают гак, чтобы на них опирались

а) мщт ЕПП

ф .-. г) топа КЖС

1 BliSD : 2980

Рис. .5.1. Типы плкт покрытий здакни

а, б ребристые; в типа 2Т; е - tevSiamti.4 типа КЖС

1 14 1-

Рис. K>:i;iip.,ii>.;M.bie смми балок покрыти!;

о, 6 - ссускатные; в, г - nuniv»nnvio ичеишг; О =. односкстнав с лыюныи нижним ncnivM

ребра плит покрытия и исключался бы местный изгиб верхнего пояса. В типовых фермах ширина панели 1,5: или 6 м. Фермы пролетом 18 м проектируют цельными, а пролетом 24 м - цельными и состоящими из двух полуферм со стыком в середине пролета. Стержни ферм армит руют ненапрягаемой арматурой, сварными каркасами,, а ннлснпй пояс, как правило, предварительно-напряженной арматурой (стержневой, проволочной или канатами).

Усилия в элементах ферм рассчитывают обычными способами строительной механики, чаще всего построением диаграммы Кремоны. Все усилия от покрытия прикладывают в узлы верхнего пояса, а нагрузки от подвесного транспорта - в узлы нижнего пояса. Влияние жесткости узлов в расчете обычно не учитывают, кроме арочных безраскосных ферме редким расположением стоек. Расчет сечения элементов ведут по формулам внецентренного сжатия или растяжения с учетом случайных эксцентрицитетов.

Расчетную длину сжатых элементов фермы при учете продольного изгиба принимают 0,8-0,91 в зависимости от ш) назначения элемента (пояс.

гиооо

16000 21,000 \

18000

Рис. -5.3. Конструктивные схемы железобетонных ферм

о - сегментные; б - арочная раскосная; а, г - полигональные; д, е - с параллельными поясами; ж - треугольник S - арочная безраскосная

решетка), эксцентрицитета во и других параметров по табл. 33 СНиП [9], где I - расстояние между центрами смежных закрепленных узлов.

Растянутые элементы проверяют на раскрытие трещин, а предварительно-напряженные растянутые стержни -

со 1

§ S. а.

S-

с < о X ю

о S = а с

о «

о &

2 :з

I I

X со

о о-

с .с

X со

ra - -

31»

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 [ 51 ] 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69