|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник о >. Щ о. t- га x (3 га LO OJ lO CO - Ю о Q a> CN cni i?5 li-JCD - .J. I--. CO Q (ГЭ lO "O i-O CO о-Э to Ю о I I I CO т: о CO lO CM о о I I
1ЧП CM CO -5; cn - CO to Ю -* Ti- > CO-> - Ю 1 CO <мг-счсп о CO oo lO 00 •rr LO со сзо со со со со ю оо t-- ~ d- СЛ СП сл ю со о со см чО »г I I г - со ч- со 00 ... - СП со LO см CN со Т Т г со ю со" со(О оооо U0 S S S оооо оооо о с: о о I I м оооо оооо с- -тг -Ч- см eg CS СП СП •Ч со СМСОСМСО СМСОСМСО СЕ СК есз с S оо са о. со оо S S а, " с р со Ь Н ЩОС сь о - -t к S Е о S с CN : о о о s о <U QJ L s s ; со S 5 s Й о 5Ь c>J со cjo CI о  iia образование и закрытие трещин ПО формулам второй группы предельных СОСТОЯНИЙ. Для обеспечения жесткости всего покрытия а устойчивости сжатых поясов ферм при действии горизонтальных нагрузок вдоль здания (ветровых сил, продольного торможения мостовых кранов) в одноэтажных каркасных зданиях ставят металлические горизонтальные и вертикальные связи. Связи работают совместно с другими элементами каркас? и повышают общую пространственную жесткость здания. Связи выполняют крестообразного вида. Ставят их в торцовых пролетах здания и в пролетах, примыкающих к температурному шву (рис. 5.4). Вертикальные связи между фермами устанавливают на опорных стойках ферм с таким расчетом, чтобы вовлечь колонны каркаса в работу на продольные горизонтальные нагрузки. В средних пролетах вместо связей делают железобетонные распорки. Вертикальные связи между колоннами проектируют в средних пролетах температурного блока. Горизонтальные связи располагают в уровне нижнего и верхнего поясов ферм. Наиболее целесообразный угол примыкания стержня связи к конструкции 45°. В уровне верхних связен на участках между смежными связями ставят металлические тяжи. При наличии фонаря связи проектируют также между конструкциями фонаря: вертикальные - в плоскости остекления, горизонтальные - в плоскости покрытия фонаря. II А. п. Мяндринов 321 Рнс. 5.4. Конструктивная схема т>-крытня здания со скатной кровлей при шаге колони и ферм покрытия 12 м / - колонна; i - ферма покрытия; 3 - фонарь; 4 -~ стальные связи; S - стальная распорка; 6 - плита длиной 12 м 2. Пример 15. Проектирование сборной елезобетонной панели покрытия Задание на проектироваиие. Рассчитать и законструн ровать ребристую панель 3x6 м для теплого бесчердачного покрытия здания по двускатным балкам пролетом 18 м (рис. 5.5). Армирование панели предусмотреть в двух вариантах - предварительно-напряженной стержневой арматурой класса at-v и ненапрягаемой арматурой класса А-111. Для сварных сеток применить арматурную проволоку класса В-1. Бетон марки М400. Натяжение арматуры осуществляется на упоры. Характеристики сопротивлений арматуры и бетона принять по табл. 1.1-1.7. Здание возводится в III районе по снеговому покрову. Решение. 1. Определение нагрузок. Подсчет нагрузок от собственного веса покрытия и снега сведен в табл. 5.2. Ребристые панели рассчитывают раздельно: для плиты и затем ребер - поперечных и продольных. Вначале на основе размеров форм типовых панелей задаемся ее размерами (рис. 5.6). Приведенные сечения по[сазаны на рис. 5.7. 2. Расчет плиты по прочности. Плиту рассматриваем как многопролетную неразрезную. При толщине ее 25 мм расчет ведем с учетом перераспределения усилий от развития пластических деформаций. Изгибающий момент определяем по формуле (2227 1400) 0.882 11 = 256 Н-.м, ; = fcp = 0,98 - 0.1 = 0,88 .м; gl = 0.025-25 ООО = 625 Н/м; gnj. = 625-l,l = 687 НМ а общая нагрузка на плигу равна: g = 180 -f 520 + 720 + 120 + 687 = 2227 H/m" 2.23 кН м». Полезная толщина плиты Ао = ft - а = hJ2 = 2,5;2 = 1,25 см. Определяем коэффициент Ло при b - 1 пог. м; . М 256-102 " Х,>"б1 100-1,252-22.5(100)0,85 = 0,089. Таблица S.2. ЛОДСЧЬТ НЛГРУЗОК, Н НА I м° ПОКРЫТИЯ Вид нагрузки н расчет Постоянная: трехслойный рубероидный ковер на мастике (масса одного слоя 3-5 кг/м2) цементная стяжка - 2 см; 0,02Х X 20 ООО утеплитель - пенобетонные плиты р = 500 кг/м=*; /1 = 12 см; 0.12-5000 пароизоляция - дна слоя пергамина на мастике ребристые папе.ти. приведенная тшщина 5,3 см (см. табл. 5.1) И ТОГО Временная от снега: длительная кратковременная
Всего 2600 300 700 1.4 1.4 3025 420 980 3600 4425 По табл. 2.11 находим: ii = 0.95; I = 0,105. Площа.:ь сечеиия арматуры класса В-1 на полосу шириной i м М 256-10= = 0,69 cr.i2. чЛо/а" 0,95-1,25-315 (100) Приишаем сварную сетку 100/200/3/3 с продольно"! арматурой Р = 0,71 см и поперечной fa.„on = 0,35 см на 1 пог. м; = 0,71 + 0,35 = 1,06 см (см. сетку С-2 на рнс. 5.8); можно также применить стандартную сетку марки 150/250/4/3, Р.. = 0.84 см«/м и F, -« 0,28 cmvm, Sfa = 100 = -TjW 100 = 0,568%. /а.прО„ = 0.84 1,12 см - на 1 0,7! м панели. Fg 100-1,25 3. Расчет поперечных ребер по прочности. Поперечные ребра запроектированы с шагом 1 = 98 см, они жестко соединены с плитой и продольными ребрами. Поперечное „. S23  Pi!c. 5.5. Конструктивная схема (>есчердач1шго теплого покрытия по же.тсзо-бетонным балкам npavc-том L = 18 м 1 - слои покрытия (сверху вниз): трехслойный рулонный ковер; цементная стяжка 2 см; утеплитель - пенобетон 12 см; парсизоля-иия - Вва слоя пергамина; 2 - навесные панели; а - балки марки EHM-Jf; 4 - ребристые железобетонные плиты Oct синнетр  Рис. 5.6. Опалубочный чертеж ребристой панели Зх в м (к примеру 15) а) 15  Ь:2т г • ----- b,SL!2-ltO Рнс. 5.7. Ссченше ребристой паг!слк о - Оейстеитсл! live; 6 - расчетное ni-u- Ы OCHliVC ребро рассчитываем как балку таврового сечения с защемленной опорой (в целях упрощения расчета можно ребро рассматривать и как свободно опертую балку). Постоянная расчетная нагрузка q с учетом собственного веса ребра: , <? = <?пл/ + <?р = 2230-0.98 -f 0,125-1-25 ООО-1.1 = = 2420 И/м = 2.42 кИ/м. Временная (снеговая) нагрузка р= 1400-0,98= 1375 Н/м 1.38 кН/м. Общая нагрузка ( -f р) = 2,42 + 1,38 = 3,8 кН/м. Изгибающий момент в пролете (Ч + Р)1о 3.8-2,9» , Л1=-24-=-24- Изгибающий момент на опоре (? + Р)о 3,8-2,9 12 2,7 кН-м. При расчете с учетом развития пластических деформаций можно принять равные моменты в пролете и на опоре Л1 = Поперечная сила будет: Q, = Ji+£H = 5.5 кН. Принимаем полезную высоту сечения ребра Ад = Л - - а = 15 - 2,5 = 12,5 см. Расчетное сечение ребра в пролете является тавровым с полкой в сжатой зоне: = = 98 см < Ьр + 2 ( 6) = 10 + 2 (290/6) = 106 см. Находим коэффициент Ло по пролетному моменту, формула (2.40) А 135 000 ~"98Л2.5-.22.5 (100) 0.85 - По табл. 2.11 принимаем т] = 0,994 и = 0,011: X = g/ie = 0.011-12.5 = 0,137 см <h = 2.5 см; нейтральная ось проходит в ПОЛЕСе. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 [ 52 ] 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |
|
|
