Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 [ 52 ] 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

о >.

Щ о.

t- га

x (3 га

LO OJ lO CO

- Ю о Q

a> CN cni i?5

li-JCD - .J.

I--. CO Q (ГЭ lO "O i-O CO о-Э

to Ю о

I I I

CO т: о CO lO CM о о

I I

Щ 4-tO CO

CO CO

CO Ю

oo to

00 CO

t~-cs

CO CO

1ЧП CM CO

-5; cn - CO

to Ю -* Ti-

> CO-> - Ю 1 CO

<мг-счсп

о CO oo lO 00 •rr LO

со сзо со со со со ю оо

t-- ~ d-

СЛ СП сл ю со о со

см чО »г

I I г

- со ч-

со 00 ...

- СП со LO

см CN со

Т Т г со ю

со" со(О

оооо

U0 S S S

оооо оооо

о с: о о

I I м

оооо оооо

с- -тг -Ч-

см eg CS СП СП •Ч

со СМСОСМСО СМСОСМСО

СЕ СК

есз с

S оо

са о.

со оо

S S а,

"

с р со Ь Н ЩОС сь о

- -t к

S Е о S

с CN

: о о о s о

<U QJ L

s s

; со S

5 s Й

о 5Ь

c>J со cjo CI о


iia образование и закрытие трещин ПО формулам второй группы предельных СОСТОЯНИЙ.

Для обеспечения жесткости всего покрытия а устойчивости сжатых поясов ферм при действии горизонтальных нагрузок вдоль здания (ветровых сил, продольного торможения мостовых кранов) в одноэтажных каркасных зданиях ставят металлические горизонтальные и вертикальные связи.

Связи работают совместно с другими элементами каркас? и повышают общую пространственную жесткость здания. Связи выполняют крестообразного вида. Ставят их в торцовых пролетах здания и в пролетах, примыкающих к температурному шву (рис. 5.4). Вертикальные связи между фермами устанавливают на опорных стойках ферм с таким расчетом, чтобы вовлечь колонны каркаса в работу на продольные горизонтальные нагрузки. В средних пролетах вместо связей делают железобетонные распорки. Вертикальные связи между колоннами проектируют в средних пролетах температурного блока. Горизонтальные связи располагают в уровне нижнего и верхнего поясов ферм.

Наиболее целесообразный угол примыкания стержня связи к конструкции 45°. В уровне верхних связен на участках между смежными связями ставят металлические тяжи.

При наличии фонаря связи проектируют также между конструкциями фонаря: вертикальные - в плоскости остекления, горизонтальные - в плоскости покрытия фонаря.

II А. п. Мяндринов 321

Рнс. 5.4. Конструктивная схема т>-крытня здания со скатной кровлей при шаге колони и ферм покрытия 12 м

/ - колонна; i - ферма покрытия; 3 - фонарь; 4 -~ стальные связи; S - стальная распорка; 6 - плита длиной 12 м



2. Пример 15. Проектирование сборной елезобетонной панели покрытия

Задание на проектироваиие. Рассчитать и законструн ровать ребристую панель 3x6 м для теплого бесчердачного покрытия здания по двускатным балкам пролетом 18 м (рис. 5.5).

Армирование панели предусмотреть в двух вариантах - предварительно-напряженной стержневой арматурой класса at-v и ненапрягаемой арматурой класса А-111. Для сварных сеток применить арматурную проволоку класса В-1. Бетон марки М400. Натяжение арматуры осуществляется на упоры. Характеристики сопротивлений арматуры и бетона принять по табл. 1.1-1.7. Здание возводится в III районе по снеговому покрову.

Решение.

1. Определение нагрузок. Подсчет нагрузок от собственного веса покрытия и снега сведен в табл. 5.2. Ребристые панели рассчитывают раздельно: для плиты и затем ребер - поперечных и продольных. Вначале на основе размеров форм типовых панелей задаемся ее размерами (рис. 5.6). Приведенные сечения по[сазаны на рис. 5.7.

2. Расчет плиты по прочности. Плиту рассматриваем как многопролетную неразрезную. При толщине ее 25 мм расчет ведем с учетом перераспределения усилий от развития пластических деформаций. Изгибающий момент определяем по формуле

(2227 1400) 0.882 11

= 256 Н-.м,

; = fcp = 0,98 - 0.1 = 0,88 .м; gl = 0.025-25 ООО = 625 Н/м; gnj. = 625-l,l = 687 НМ а общая нагрузка на плигу равна:

g = 180 -f 520 + 720 + 120 + 687 = 2227 H/m" 2.23 кН м».

Полезная толщина плиты Ао = ft - а = hJ2 = 2,5;2 = 1,25 см.

Определяем коэффициент Ло при b - 1 пог. м;

. М 256-102

" Х,>"б1 100-1,252-22.5(100)0,85

= 0,089.

Таблица S.2. ЛОДСЧЬТ НЛГРУЗОК, Н НА I м° ПОКРЫТИЯ

Вид нагрузки н расчет

Постоянная: трехслойный рубероидный ковер

на мастике (масса одного слоя

3-5 кг/м2) цементная стяжка - 2 см; 0,02Х

X 20 ООО

утеплитель - пенобетонные плиты р = 500 кг/м=*; /1 = 12 см; 0.12-5000

пароизоляция - дна слоя пергамина на мастике

ребристые папе.ти. приведенная тшщина 5,3 см (см. табл. 5.1)

И ТОГО

Временная от снега: длительная кратковременная

Нормативная

Коэффициент перегрузки, п

Расчет пая

С

1350

1485

Всего

2600

300 700

1.4 1.4

3025

420 980

3600

4425

По табл. 2.11 находим: ii = 0.95; I = 0,105. Площа.:ь сечеиия арматуры класса В-1 на полосу шириной i м М 256-10=

= 0,69 cr.i2.

чЛо/а" 0,95-1,25-315 (100) Приишаем сварную сетку 100/200/3/3 с продольно"! арматурой Р = 0,71 см и поперечной fa.„on = 0,35 см на 1 пог. м; = 0,71 + 0,35 = 1,06 см (см. сетку

С-2 на рнс. 5.8); можно также применить стандартную сетку марки 150/250/4/3, Р.. = 0.84 см«/м и F, -« 0,28 cmvm, Sfa

= 100 = -TjW 100 = 0,568%.

/а.прО„ = 0.84

1,12 см - на 1 0,7!

м панели.

Fg 100-1,25

3. Расчет поперечных ребер по прочности. Поперечные ребра запроектированы с шагом 1 = 98 см, они жестко соединены с плитой и продольными ребрами. Поперечное

„. S23




Pi!c. 5.5. Конструктивная схема (>есчердач1шго теплого покрытия по же.тсзо-бетонным балкам npavc-том L = 18 м

1 - слои покрытия (сверху вниз): трехслойный рулонный ковер; цементная стяжка 2 см; утеплитель - пенобетон 12 см; парсизоля-иия - Вва слоя пергамина;

2 - навесные панели; а - балки марки EHM-Jf; 4 - ребристые железобетонные плиты

Oct синнетр


Рис. 5.6. Опалубочный чертеж ребристой панели Зх в м (к примеру 15)

а) 15


Ь:2т

г • -----

b,SL!2-ltO

Рнс. 5.7. Ссченше ребристой паг!слк

о - Оейстеитсл! live; 6 - расчетное ni-u-

Ы OCHliVC

ребро рассчитываем как балку таврового сечения с защемленной опорой (в целях упрощения расчета можно ребро рассматривать и как свободно опертую балку).

Постоянная расчетная нагрузка q с учетом собственного веса ребра:

, <? = <?пл/ + <?р = 2230-0.98 -f 0,125-1-25 ООО-1.1 =

= 2420 И/м = 2.42 кИ/м. Временная (снеговая) нагрузка

р= 1400-0,98= 1375 Н/м 1.38 кН/м.

Общая нагрузка ( -f р) = 2,42 + 1,38 = 3,8 кН/м. Изгибающий момент в пролете

(Ч + Р)1о 3.8-2,9» , Л1=-24-=-24-

Изгибающий момент на опоре (? + Р)о

3,8-2,9 12

2,7 кН-м.

При расчете с учетом развития пластических деформаций можно принять равные моменты в пролете и на опоре

Л1 =

Поперечная сила будет:

Q, = Ji+£H = 5.5 кН.

Принимаем полезную высоту сечения ребра Ад = Л - - а = 15 - 2,5 = 12,5 см. Расчетное сечение ребра в пролете является тавровым с полкой в сжатой зоне: = = 98 см < Ьр + 2 ( 6) = 10 + 2 (290/6) = 106 см. Находим коэффициент Ло по пролетному моменту, формула (2.40)

А 135 000

~"98Л2.5-.22.5 (100) 0.85 -

По табл. 2.11 принимаем т] = 0,994 и = 0,011: X = g/ie = 0.011-12.5 = 0,137 см <h = 2.5 см; нейтральная ось проходит в ПОЛЕСе.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 [ 52 ] 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69