Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 [ 53 ] 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

«в

08а-1 шаг 200 ол стнетрии

tiM rrti-trt-ri4

s970

. „ дета/It опорного изла

с-2 c-j (6 шаг iso

ПГ1ГТ1П" it

\ \ i i ill

\шаг iso

ts0>!g=2ss0

2880

h-2(ujm-2)

ФМ-J.

isoismso

mo

is jos

)sis

2980

]i47s

c-2(2aim)

K-sl2ujm,

2s jsohzsoo

1250

1лаг200

25 i50"i--600

s970

jtSMiZ-(g) ось пррегиба счтт} !o.

-(р20й-т-(5)

шог 100

200 "2 f

с-г(2шт]

•«00

s900

Рис. 5.8. Рабочий чертеж ребристой плиты покрытия 3x6 м

Тогда потребная площадь ипжпсй продольной арматуры в ребре будет:

М \35 0(Ю

:m{lQO) 0,994-12,5

=г == 0,32 cм

где /?а= 340 jMHa = 340-100 Н/см для арматуры класса А-111; принят 10 8A-1II, fa = 0,503 см.

Процент армирования (по сечению ребра)

Находим коэффициент До ПО опорному моменту 270 ООО

= 0,121;

7,5-12.5-22,5(100) 0,85

по табл. 2.11 Г) = 0,935, I = 0,13.

Площадь верхней растянутой арматуры на опоре

„ 270 000 ,

= 0.935-340(100) 12,5 = ™

Учитывая на опоре работу поперечных стержней сетки ллпты, у которой на 1 пог. м имеется 503, == 0,35 см, на продольный стержень плоского каркаса требуется fa = 0,68 - 0,35 = 0,33 смЗ.

Из конструктивных соображений принимаем верхний стержень таким же, как нижний, т. е. 108А-1П, F = = 0,503 см* (можно также принять 010 А-П).

Проверяем несущую способность сечения ребра иа поперечную силу из условия работы бетона на растяжение по формуле (2.49):

<?б = kiRpnicbho = 0.6-1,2 (100) 0.85-7.5-12,5 = = 5740 Н > Qa = 5500 Н.

следовательно, расчет поперечной арматуры не требуется. По конструктивным соображениям для сварки плоского j<apKaca К-1 ставим поперечные стерй<ни 06 А-1 через 150 мм (рис. 5.8).

4. Расчет продольных ребер по прочности {предельные состояния первой группы). При расчете продольных ребер крупнопанельную плиту рассматриваем как свободно лежащую па двух опорах балку П-образного поперечно1-о сечения, которое приводится к тавровому сечению с полкой в сжатой зоне (см. рис. 5.7). Находим расчет)1ый пролет плиты, принимая ширину опоры 10 см:

= / - 2 = 597 - 10 = 587 см.

Максимальный нзгибаюишй момент

Л1 =

3-4430-5,872

= 57 700 Н-м,

где g.,+р = 3030 1400 = 4430 Н/м; В"-номинальная ширина панели (расстояние в осях) 3 м.

Согласно п. 3.16 СНиП [9], вводимая в расчет ширина свеса полки в каждую сторону от ребра не должна превышать половины расстояния в свету между соседними ребрами и пролета рассчитываемого элемента. При 4 = 587 см и В" = 300 см расчетная ширина полки в сжатой зоне

= -2 + 26ср = 2 -Ь 16 = 212 см < Вп = 295 см;

принимаем Ь„ = 212 см.

Рабочая высота ребра ho = h - а = 30 - 3,5 = = 26,5 см. Для установления расчетного случая таврового сечения проверяем условие (2.35), считая х = h„:

Ai</np"WX(o-o.5h;);

Л1 = 5 770 000 Н-см < 22,5 (100) 0,85-2,5-212 (26,Б - 0,В-2,Б) = = 25 600 000 Н-см,

условие соблюдается, следовательно, кейтрельная ось проходит в пределах полки, т. е. х < /i,,.

Вычисляем коэффициент .Ао как для элемента прямоугольного сечения шириной Ь,„ формула (2.40):

5 770 ООО

ьЖр-Па " 212.26.5-22.5(100)0.85

= С.С204;

по табл. 2.11 находим ц = 0,99, \ = 0,02.

Расчет продольной арматуры. 1. Для

варианта с предварительно-напряженной арматурой

класса At-V = 640 МПа:

= fcX.Rnp«6i/Ra = 0,02-212-2С,Б-22.5-С.8Б,Г,40 = 3,35

чему соответствует 2016, F = 4,02 см". Арматуру располагаем по одному стержню в каждом ребре. Процент армирования

[1= 4,02 100/16-20.5 = *.-48%.

2. Для варианта с ненапрягаемой арматурой класса А-111 (/, = 340 МПа)

г. - 1Ь-Л - 0.02.212.26.5 . 6.3 е.;

можно принять 2020, = 6.28 см;

процент армирования по отношешно к сечению ребер

6,28-100

» = -1б:2б;Г = -«%-

Расчет продольных ребер на поперечную силу. Наибольшая поперечная сила на опоре панели

Q = ii± J130 3, 200 П. в на одно ребро

Q = J5L = 19 GOO Н = 19,6 кИ.

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном ребра при работе его на растяжение по формуле (2.49), Q6 = *iR„W6i*Ao = 0,6-1,2 (100) 0,85-8-20.5 = 13 050 < Q = 19 ООО И,

следовательно, необходим расчет поперечной арматуры. Предельное усилие, воспринимаемое поперечной арматурой на единицу длины ребра по условию (2.54):

4й,/?р,Пб1Ь/»2" 4-2-1,2(100).0.85-8-26.5-**

Подбор поперечной арматуры:

а) для варианта с напрягаемой арматурой принимаем стержни диаметром 4 мм, класса В-1 с F = 0,126 cmj расстояние между стержнями должно быть не более

и =- Ra. хх% 220 (100) 0,126/83.4 = 21 см; по конструктивным требованиям и = h/2 = 30/2 = 15 см. Дополнительный каркас из арматуры 04 В-1 ставим в каждом ребре на приопорных участках на длину V« пролета, так как в конце /4 пролета поперечная сила Q =« 19 600 - * 0,5-4430.3-5,87/4 Ш50 < (Зе = 13 050 Н;

б) для варианта панели с ненапрягаемой арматурой 020 А-1II из условии технологии сварки по табл. 2 прил. III принимаем поперечные стержни диаметром 6 мм класса А-1. При шаге стержней и h/2 = 30/2 = 15 см

предельное усилие на 1 см длины ребра, которое воспри-нпмают поперечные стержни, по формуле (2.55) равно:

= 170 (100) 0.283- = 321 Н/см.

Предельная поперечная сила, воспринимаемая бетоном н поперечными стержнями по формуле (2.54),

= 2 V2-1,2 (100) 0.85-8-26,52.321 = 38 400Я > Q = 19 600 Н,

прочность ребер достаточна.

В углах пересечений продольных и крайних поперечных ребер из конструктивных соображений устанавливают Г-образные сетки С-1 из арматуры 04 В-1. На рис. 5.8 показано армирование панели плоскими сварными каркасами и сетками.

5. Расчет продольных ребер по предельным состояниям второй группы. А. Вариант панели с предварительно-напряженной арматурой. В соответствии с ранее принятой структурой расчет производим ь следующей последовательности; определяем геометрические характеристики приведенного сечения; вычисляем потери предварительного напряжения арматуры; рассчитываем по деформациям-определение прогибов; рассчитываем по образованию трещин и раскрытию трещин.

1. Определение геометрических характеристик приведенного сече: ния. Вычисляем

1,9-10

Т- 0.30-10

= 6,35 -

для напрягаемой арматуры; п = 2-10V0.3-10* = 6,66 - для сетки из арматуры класса В-1; rtf„= 6,35-4.02 == 25,5; п/ = 6,66 0.71 =

= 4,73:

площадь приведенного сечения по формуле (3.21) F„ = F+nr„+nF = 2,5-212 + 16-27.5 + 25.5 + 4.73 = 997 с.м2.

Статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани (рис. 5.7) - по формуле (3.22): S = S + nS„-{-nS= 2.5-212-28.8-1- 16-27.5-13.75-{-25.5-3.5-f -f 4,73-28.8 = 21 565 см. Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведеиного сечевня

Sa 21565 «"=T;7 = -997-= 2-

величина Л - о = 30 - 21,6 = 8,4 см.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 [ 53 ] 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69