|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Жесткость сечения может быть определена по формуле полученной из (3.13): :> , 1а + глерп = 0,00112-6.66 = 0.00746;я1?б = 0.9 (согласно п. 4.27 СНиП [9])} Та \.~ У" работы растянутого бетона между трещинами; v = 0,45 при кратковременной нагрузке и v = ОЛб при постоянной и длительной нагрузке: Вдл = 26,5-25,2-6,28-2-105(100) 0.9-0,00746 0,0945-0.15 = 5.9-10" Н-см2 = 5.9-10 кН-см2; 26.5-25.2-6.28-2-105(100) , 1 0.9-0,00746 7,37-10»0Н-см2. 0.0945-0.45 Пблный прогиб при действии постоянной, длительной и кратковременной нагрузок по формуле (3.8): / = -" /г + /з- Прогиб от кратковременного действия всей нагрузки 5 "0 5-46.7-10-5872 48 йкр 48-7,37-10»» " Начальный кратковременный прогиб от постоянной и длительной временной нагрузок t 5 Л-дло 5-37.6-10-5872 -Ш-Щ; 48-7,37-10" = " ™- Прогиб от постоянной и длительной временной нагрузок f 5 Ml„ 5-37,6-105872 "leB- 48-5,9-0" Полный прогиб: / = 2,29 - 1,84 + 2,3 = 2,75 см < < Д,рэд == У200 = 587/200 = 2,93 см (см. табл. 2.1). 2. Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси. Вычисления проводим аналогично вышеизложенному для предварительно-напряженной панели. По расчету на прочность Р = 6,28 см*: fi = 6,28/16-26,5 = 0,0148; йх = /гсд1] 20 (3,5 - 100ц) где/г 1,1) = 1,Сд 1,5приЛ4длИСд = 1 при учете M,p. Напряжения в арматуре при действии постоянной и длительной нагрузок 37.6-10 faZi ~ 6,28-25.2 23 800 Н/см2 = 238 МПа. Ширина раскрытия трещин от постоянной и длительной нагрузок при Сд = 1,5: От = I • 1,5-1 7ц 20 (3,5 - 100-0,0148) ",/20 = 0,196 мм, что меньше предельного От.дл - 0.3 мм. Напряжения в арматуре от кратковременной нагрузки, равные приращению Aa: е., Доа = = -Д = 5760 H/CM2 = 57.6 МПа. Приращение раскрытия трещин. Сд = 1: Or = = 1 -1 -1 20 (3.5 - 100-0.0148) v20 = 0.0316 мм. Полная ширина раскрытия трещины От = 0.196 + 0.0316 - 0,228 мм < о. кр == 0.4 мм. 3. Расчет ширины раскрытия наклонных трещин. По расчету на прочность определена поперечная арматура 06 А-1 (/х == 0,283 см) с шагом ы = /г/2 = 15 см. Ширину раскрытия наклонных трещин находят по формуле (2.94) Г1 Р 0,. = СдЙ(/1о + ЗОй„акс) где рп = fxhbu == 0,283-2/16-15 = 0.00245; Ид = 2 - количество поперечных стержней в двух продольных ребрах; fe= (20-1200рп)10= (20-1200-0.00245) 10*= 17.06-10-; макс = 6 мы; 11 = 1.3 для гладких стержней. Поперечная сила: а) от постоянной и длительной нагрузок Q„ = OJqUo = 0.5-8700-5.87 = 25 50О Н = 25,5 кН, где = (2600 + 300) 3 = 8700 Н/ы; б) от кратковременной нагрузки Qp = ОХро = 0.5-ТОО-3-5,87 = 6150 Н = 6,15 кН. Ширина раскрытия наклонных трещин от постоянной и длительной нагрузок, Сд = 1,5: t = QlJ{bh = 255 000/(16-26,5) = 60,3 Н/см с, = 1,5-17,06.103(26,5 + 30-6) -§ = = 0,055 NM < Ат.дл = 0,3 мм; вдесь Ло и ймякс Дзны в мм; £а = 2 • 10» МПа = 2.10 Н/см». / Приращение ширины раскрытия трещин от кратковременной нагрузки, Сд = 1: t = Qljbh„ = 6150/16-26,5 = 14,5 Н/см; с, = М7,06.103 (265 + 30.6) = 0.0058 мм. Полная ширина раскрытия наклонных трещин в, .= 0,055 + 0,0058 = 0,0558 мм < а. кр = 0,4 мм. Таким образом, панель с ненапрягаемой арматурой также удовлетворяет требованиям расчета по деформациям и раскрытию трещин. Порядок проверки панели на действие нагрузок, возникающих в стадии изготовления, транспортирования и монтажа см. в прим. 2 и 3. § 3. Пример 16. Расчет и конструирование двутавровой балки покрытия Задание на проектирование. Рассчитать и законструировать предварительно-напряженную двускатную балку (второй категории трещииостойкости) для покрытия промышленного здания (см. рис. 5.5). Расстояние между разбивочными осями здания L = 18 м, между осями опор балки /о = 17,65 м, шаг балок В = 6 м. Балка изготовляется из бетона марки М500 с тепловой обработкой; армирование - высокопрочной проволокой периодического п))офиля диаметром 5 мм класса Бр-П, натягиваемой на упоры. Поперечная арматура из стали класса A-III, 340 сварные сетки из стали класса В-1, конструктивная арматура из стали класса А-1. Решение. 1. Расчетные данные. Из табл. 1.1-1.7 выписываем хара1стеристики сопротивлений принятых классов арматуры и марки бетона. Нормативное сопротивление высокопрочной проволочной арматуры периодического профиля диаметром 5 мм класса Вр-П: = 1600 МПа; расчетное сопротивление = 1030 МПа; = 2-10= МПа. Для арматуры класса A-II1 соответственно = = 400 МПа и R., = 340 МПа, Е = 2-10 МПа. Для бетона марки М500, МПа: R„p = 28; /?р„ = 2; R„P = 21,5; /?р = 1,35; для бетона, подвергнутого тепловой обработке, Е = 32 500; коэфф1Щиент условий работы «61 = 0,85. Кубиковую прочность бетона в момент обжатия принимаем R = 0,8/? == 0,8-500 = 400 кгс/см* (40 ЛШа). Предварительное контролируемое напряжение назначаем Оо = dJRu = 0,7-1600 = 1120 МПа. Пр9веряем условия при р = 0,05 о = 0,05-1120 == = 56 МПа (п. 1.25 СНиП [9]: а) о» + /7 = 1120 -f 56 = = 1176 МПа < 0,8/?.,, = 0.8-1600 = 1280 МПа; б) - - р 1120 - 56 = 1064 МПа > 0,2R»4 = 320 МПа; услови?! соблюдены. 2. Предварительное назначение размеров сечения балки. В общем случае, как отмечено выше, размеры сечений балок назначают из следующих соображений: высота сечения по середине балки h = 1/10 ... I/15L, где L - пролет балки; уклон верхнего пояса 1/12; ширина верхней сжатой полки Ьп = 1/50 ... 1/60L (обычно 200-400 мм); ширина нижнего пояса 200 ... 300 мм с учетом удобства размещения всей напрягаемой арматуры; толщина стенки ficT - 60 ... 100 мм; толщина полок не менее 80 мм; уклоны скосов полок 30-45°; высота сечения на опоре типовых балок 800 и 900 мм. На рис. 5.10 показаны принятые размеры сечений балки: h = 1540 мм > 1/15L и <1/10Z„ К„ = 790 мм, Ь„ = 400 мм, Ьп 270 мм и бет = ЮО мм. Расчетный пролет балки: Z-o = L - 2А - 2аоп = = 18 ООО - 2-25 - 2-150 = 17 650 мм, где Д - расстояние от оси здания до торца балки (25-30 мм); а - расстояние от торца балки до середины опоры (15-20 см). 3. Определение нагрузок и усилий. Подсчет нагрузок на балку сведен о табл. 5.3. Вычисляем изгибающие моменты и поперечные силы;  , Ш 0,, Узе/1 А "1
"ко ь„=т n"knfn«"/""""?" "Р** - 18 м по альбому серии IIK-01-06 (к примеру 16) а - общий вид; б, е детали узла и сечений максимальный момент в середине пролета от полной расчетной нагрузки 35.737.6523 ,Н.м; максимальный момент в середине пролета от полной нормативной нагрузки 29.65-17-652 „ М" = -g- =-g-= 1160 кН-w; наибольшая поперечная сила от полной расчетной нагрузки л/ 41; 7-5- 17 ГС = 315 кН. о ?/.] 35,73-17.65 Таблица 5.3. ПОДСЧЕТ НАГРУЗКИ НЛ BAJIKV ПОКРЫТИЯ, кН/м
Изгибающий момент в /з пролета балки от расчетной нагрузки (xi = /о/З = 17,65/3 = 5,89 м): = Jlil = 35.73-5,89 (17.65 - 5,89) ,35 кН-м. 4. Предварительный расчет сечения арматуры. Из условия обеспечения прочности сечение напрягаемой арматуры должно быть: р. Лс 1390-10" ,пч - " ТЙЙЛ ~ 0.9-145-1030(100) ~ ™ в сечении на расстоянии /3 пролета от опоры балки Ml 1235-105 O.O/ioia ~ 0.9-121-1030(100) = 11,1 см-. где .lo = /I - а = 154 - 18/2 = 145 см; = fton + * = 0.79 + -L5i=lMLo,05 = 1.3 м; 18/2 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 [ 55 ] 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
