Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 [ 59 ] 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69

Таблица 5.5. ТЛЕЛИЦА УСИЛИЙ В СТЕРЖНЯХ ФЕРЛ

ОТ (; = I НЛ Bcsiirt ПРОЛЕТЕ и от / i

НЛ ПОЛОВИНЕ ПРОЛЕТА («г» - РАСТЯ ЖЕНИ [.. «-» - СЖАТИЕ)

си.аие, кН, от иг

ОООЗ!

а.ения

Элемент

стержня по расчег.чой

постоянных

кратко-временны.х

кратко-Временных

с.чемс

Р=1 па 0,3

Р=1 па <!.5

11ых G = 1

фермы слева

фермы

спрйвл

Верхний

111-1;

пояс

/V-З

-.5,9

-3,9

-5,9

-3,9

VI-6;

УГ-б

-7.8

-3,9

-3,9

-5,9

IV-3

-5,9

Нижний

+3,4

+2,45

+0,95

пояс

+ 7,35

+4,4

+2,95

+7,35

+2,95

+4,4

+3,4

+0,95

+2,45

Раскосы

-4,8

-3,45

- 1,35

+3,45

+2,1

+ 1,35

-2,1

-0,75

-1,35

+0,6

-0,75

+ 1,35

+0,6

+ 1,35

-0,75

-2,1

-1,35

-0,75

+3,45

+ 1,35

+2,1

-4,8

-1,35

-3,45

Стойки

11-1

-0,5

-0,5

-0,5

-0,5

-0,5

-0,5

нагрузок во всех узлах фермы по верхнему поясу при С = 1 и вторая от временных нагрузок в узлах на половине пролета фермы при Р= 1 (рис. 5.15, б). Из данных табл. 5.5 видно, что худшим является полное загружение фермы. Это учтено при составлении табл. 5.6, кроме раскоса 5-6, для которого временная нагрузка принята на 0,5 пролета.

Фактические усилия в элементах фермы получены умножением усилш"! от Р == G = 1, взятых по табл. 6.5» на максимальное действительное значение узловых нагру-

Таблица 5.6. УСИЛИЯ В ЭЛЕМЕНТАХ ФЕР/«Ы ПОЛНОМ ЕЕ ЗАГРУЖЕНИИ (. + »- РАСТЯ ЖЕНИЕ. . -» ~ СЖАТИЕ)

Элемент

Обозначение стержни по расчетной схеме

Усн.г..е. кН, от норма-ижных haip>30k

Успли, кИ, от расчет-иы\ нагрузок

uocio-

яипых и длительных

Л" Д"

кратковременных

рлсчст-

ное усилие

постоянных и дли-телытых

кратко-bpewch-иы.-с

расчетное усилие /V

Верхний пояс

/-/ IV-3 V-4 VI-6

0 406 406

-542

-74,2 -74,2 -98

-480,2 -480,2 -640

-483 483 -645

-103,7 -103,7 - 138

-586,7 -.586.7 -7вЗ

Н;г,кн1\й пояс

1-2 1-5

Ч-234 +510

+42,8 +92,6

276.8 +602.6

+278 +607

4-59,8 + 129.5

+337,8 +736.5

Раскосы

2-3 4-5 5-6

-337 +240 - 149 -г45,2

-60,4 -Г43,4 -26,5 + 17

-397,4 +283,4 - 175,5 +62,2

-400 +286 - 177 +53,8

-83 +60.4 -36.6 +23,4

-483 +346,4 -213.6 +77,2

Стойки

11-1

3-4 6-6

-34,7 -69,4 -69,4

-6,3 - 12,6 -12.6

-82 -82

41,3 -82.5 -82,5

-8,32 - 16,64 -16,64

-49,62 -99.14 -99.14

зек Р ИЛИ G ДЛЯ двух вариантов загружении нормативными и расчетными нагрузками. В табл. 5.6 приведены усилия для элементов левой половины фермы, для правой половины значения усилий те же, обозначения стержней указаны щгфрами со штрихом (рнс. 5.15, а).

4. Расчет верхнего пояса. Предварительно принято сечение верхнего пояса 24 Х24 см, F = 576 см*. Свободную длину пояса для учета продольного изгиба в плоскости и из плоскости фермы принимаем равной ширине одной панели 3 м, так как в узлах ферма раскреплена панелями

покрытия.

Случайный начальный эксцентрицитет

ООО = 300/000 = 0,5 см; е" = /О = 24/30 = 0,8 см



и не менее 1 см. Принимаем ef = 1 см. Так как < (1/8) А = 24/8 = 3 см, то расчетную длину принимаем

/в = 0,Ш = 0.9.300 = 270 см (см. п.Ол. .33 СНиП [9j).

Радиус инерции сечения г = Yj/F ~ Уп/\2 =

= V24V12 = 6,92 см.

Гибкость /о/г = 270/6,92 = 39 > 14, следовательно, необходимо учесть влияние прогиба на значение эксцентри-. цитета продольной силы.

Предварительно вычисляем площадь сечення арматуры, полагая

а = К- = х/Л„ = 1 И t]= 1: . Ne - K,»>m(,iS„ 783 ООО -10 - 18,3 (100) 7000 «~ «~ Ra.cih-a) " 340(100) (20,5 - 3,5) - < "

« = fjT] + h,2 -« = 1 -1-f 24;2 - 3,5 = 9,5 см л=> 10 см; Se = 0.5fc/j2 = 0.5.24-24" = 7000 см; ?пр«б1 = 21.5.0.85= 18.3 МПа;

принимаем пз конструктивных соображений 4012 А-ПI, /а = 4,52 см; процент армирования р = 4,52/(24 X X 24) 100 = 0,79% > 0,2%.

Так как = е, = 1 см и расчетная длина элемента /о = 270 см < 20А = 20-24 = 480 см, то расчет арматуры верхнего пояса можно также выполнять по формуле (2.76)

а. с а. с

783 ООО 21.5-0.85

1-0.85.340(100) 340

= <0.

где fp = 0.85 принято предварительно; т = 1 при h »> 20 см;

следовательно, и по этому расчету армирование назначается конструктивно.

Сечение верхнего пояса можно было бы уменьшить, но из условий унификации сечений оставляем его 24 X 24 см, как и для нижнего пояса. Расчет сечения пояса из плоскости фермы не выполняем, так как сечеиие квадратное и все узлы фермы раскреплены.

5. Расчет нижнего пояса на прочность. Максимальное расчетное усилие растяжения Л = 736,5 кН, нормативное Л/« = 602,6 кН.

Требуемое по прочности сечение арматуры N =6,95 см";

/•н =

1060(100)

лр*дварите.пьно принимаем шесть канатов К-7 015 мм, р., = 8,49 СМ"* (для варианта с проволочной арматурой класса Вр-П JR == 1030 МПа требуется f„ = 7,16 cм можно принять с некоторым запасом до 10%, 4005 Вр-П, f,, 7,84 см*). Напрягаемая арматура окаймляется хомутами. Из конструктивных соображений по углам перегиба хсмутов ставим 4010 А-111, fa "=3,14 см Процент ijpMHpoBanHH

Приведенная площадь бетона

/"„ = F -Ь nF„ + яТа = 24.24 + 5,55.8,49 -f- 6.15.3,14 = 641 см», где п = EJE(, = 1.8-Ю/О.Згб. 10» = 5,55 для напрягаемой арматуры кл.;гса К-7 и и = 2.10/0,325.= 6.15 для арматуры класса А-111.

Расчет низкмго пояса на трещиностойкость. .Элемент относится ко KTopoii категории трещнностойкостн.

Максимальное предварительное напряжение арматуры принимаем

= 0,7i?a п = 0,7-1650 =1150 МПа (11 600 кгс/см").

Проверяем условия: Ов 4- р = 1150 -f 57,5 = 1207.Б < 0,8/?, ц = 0,8-1660 - 1320 МПа; р = 1150 - 57,6 - 1092,Б > 0,2R, , -= 330 МПа,

где р = 0.05Ов = 0.05-1150 •= 67,6 МПа.

Определяем потери предварительного авпряжения арматуры.

Первые потери:

а) от релаксации напряжений в арматуре

о, = 0,27 o,l) Оо = (0,27 1160= 101 МПа;

б) от разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при Д / = 65° С)

Ог = 12.6 А/ = 12,5-65 = 812 кгс/см" = 61,2 МПа;

в) от деформации анкеров (при >, = 2 мм)

Oj, = ЕМ = 1,8-106-0.2/2500 = 14.5 МПа. не £а = 1,8-10* МПа -для канатов К-7}



г) от деформации бетона вследствие быстро натекающей ползу.; ••Ати при о,Ро= 12,2/35= 0,35<а= 0,6;

Og = 500 (Об ?о) = 500-0.35 = 175 кгс/см = 17.5 МПа,

Гас Об = Лм/п = 785 000/641 = 1220 Н см= = 12.2 МПа;

Ло! = f„ (Со - с, - а„ - Од) = 8,49 (11.50 102 - 31.2 - 14.5)х

X (100) = 785 ООО Н = 785 кН.

Первые потерн составляют:

Рп1 = Oi Ч- 2 + Оз -f Ое = 102 + 81.2 + 14,5 + 17,5 = 215,2 МПа.

Вторые потери;

л) от усадки бетона марки М500, подвергнутого тепловой обработке. Og = 40 МПа;

б) от ползучести бетона прп CqJRu = 0.35 < а = 0.6 Оо = 200/г (аб ?«) = 200-0.85-0.35 = 59.6 МПа. Суммарная величина вторых потерь

<7п2 = Og + а» = 40 + 59.6 = 99.6 лгПа. Полные потери

С, = сш ап2 = 215.2 + 99.6 = 314.8 315 МПа.

Значение предварктельного напряжения в арматуре с учетом всех потерь

Оо - 0п = 1150 - 315 = 835 МПа. Проверяем условие трещипообразовання Л" = 640 кН < Лх. Усилие Mj, воспринимаемое сечением при образовании трещин: Лт = Rp и (F+ 2«Га) + Л/оа == 2 (576 + 2-5.55.8.49 + 4-2-6,15-3,14) (ю-)-1-583.2 = 724 кН>Л=640 кН,

т. е. трещиностойкость сечения обеспечена, где

Лм = (08 - Оо) Fh ~ = 0,9 (1150 - 315) 8.49 -

- 117,1-3.14 = 5832 МПа-см2 = 583.2 кН; Оа = Р(, + 08 +09 = 17,5 + 40-4-59,6= 117.1 МПа;

здесь множитель (10*) введен для пересчета размерности МПа-см* в кН. полагая МПа-см2= 100 Н= 0,1 кН.

Проверяем прочность нижнего пояса в процессе натяжения по условию

f W {ШуОо! - 330) < f Лпртб4; 8,49 (1.1 -952.3 - 330) (10-м = 590 кН < 576-21,5-1,1.(10-1) = 1360кН.

где Од. = Од - (о, + о, -Ь Оз) = П.О - (102 + 81,2 + 14,5) = = 952,3 МПа; т = 1,1 (см. п. 4 табл. 15. СНнП (9j ,тля проволочной арматуры).

Контролируемое усилие при натяжении канатов

,V„ = оо/к = ИБО-1.41 (10-1) = 162 кН (16,2 тс).

6. Расчет первого раскоса (1-2). Расчетное сжимающее усилие по табл. 5.6 от постоянной и длительной нагрузок 400 кН, от кратковременной 83 кН. Бетон марки M500, Р„р = 21,5-0,85 = 18,3 МПа.

Назначаем сечение раскоса 15x18 см, F = 270 см*. Случайный эксцентрицитет: е-" = 414/600 = 0,69 см, ,,сл = 15/30 = 0.5 см и е,-" = 1 см. Принимаем Cq = eg" «=

1 см. Так как = см < Vg/i = Vg = 1,88 см, то расчетная длина раскоса будет 1 0,9/ > 0,9-414 = - 373 см.

При 1о = 373 см > 20/г = 20-15 = 300 см расчет ведем как внецеитреино-сжатого элемента. Радиус инерции сечения = ] W12 = 1/15V12 = 4,32 см. Отношение IJr = 373/4,32 = 86,1 > 14, необходимо учесть влияние прогиба элел5ента на значение эксцентрицитета продольной силы; минимальное значение процента армирования р = 0.25%.

При симметричном армировании, когда Fa = f 1 и а. с = ai площадь сечения арматуры можно вычислить по формуле

Ne-RapiieiSo 483 000-5- 18,3(100)2030 /?в.с(Ло-а) 340 (100) (11.5 - 3,5) =

где So 0,bbffl = 0.5.18- 1Б« = 2030 см; е = <оЛ-Л/2 -й= М + 15/2 - 3.5 = 5 см; he = h-й= 15 - 3,6= И.5 см.

Назначаем из конструктивных соображений симметрично по контуру 4012 А-П1:

Fs = 4.Б2 сын Ц =

4,52 15-18

100= 1.67% > 0.25%.

условие у;хои.пе i воряется;

7. Расчет второго раскоса {2-5). Расчетное усилие растяжения N - 346,4 кН. Назначаем сечение hxb = = 18x18 см. Площадь сечения арматуры из условия прочности

Fa = A /?a = 346 400/340 (100) = 10,2 см»;

принимаем предварительно 4018 A-III, = 10,18 см*.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 [ 59 ] 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69