|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник  Liiin длина заделки стержней раскоса (а-б) за линию ABC tf = 28 см, а требуемая длина заделки арматуры 012 А-ИI составляет: /3 а = 35d = 35-1,2 = 42 см. Необходимое сечение поперечных стержней каркасов определяем по формуле , k,h + a \ 115/1 l-28-f3.6\ , N„ JV V 0,75-42 ; «Ra. X cos Ф 14-270(10-1) 0,448 <0, где a - условное увеличение длины заделки растянутой арматуры; при наличии на конце коротыша или петли а= 3d = 3 • 1,2 = 3,6 см; A-j = I для узлов верхнего пояса и k - 1,05 для узлов нижнего пояса; ф- угол между поперечными стержнями и направлением растянутого раскоса; в примере ф = 63° 24 по углу наклона первого раскоса (а-б) из геометрической схемы; cos ф = cos 63° 24 = 0,448; ic = = 270 МПа = 27 кН/см: ftf = oJR = 255/340 = 0,75; 0 = = N/Fn = 115/4,52 = 25,5 кН/см == 255 МПа; п - количество поперечных стержней в каркасах, пересекаемых линией ЛВС; в данном примере прн двух каркасах и шаге и = 100 мм п = 14. По расчету поперечные стержни в промежуточном узле не требуются. Назначаем конструктивно 06А-П1 через 100 мм. Площадь сечения окай.мляющего стержня в промежуточном узле определяем по условному усилию iVo.»==0.04 (Di-f 0.5D,), где D{ и D - усилия в растянутых раскосах, а прн наличии только одного растянутого раскоса JVo.a = 0.04Df. Прн Dj= iV(a-e) = 115 кН усилие N. Площадь сечения окаймляющего стержня Nn. я 4600 0,04-115= 4.6 кН. ?Ж7~ 2-0(100) =0-26 см. где а. о = 90 МПа во всех случаях, установленное из условия огра-иичения раскрытия трещин; = 2 - число каркасов в узле нли число огибающих стержней в сечении; принят 01OA-III, fа = 0,785 см*. Аналогично вышеизложенному выполняют расчет н в других узлаж. В узлах, где примыкают сжатые раскосы и стойки, проектируем поперечные стержни из конструктивных соображений 06 А-1 II с шагом 100 мм, а окаймляющие стержни 010 А-1 II. На рис. 5.23 показана схема армирования фермы и сеченнй. А. П. Мандрикоо ПРИЛОЖЕНИЕ 1 КОЭОФИЦИЕНТЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СИЕГОВОП И В. НАГРУЗОК; ГАБАРИТЫ И НАГРУЗКИ МОСТОВЫХ КРАНОВ . таблица 1. КОЭФФИЦИЕНТЫ . ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ой НАГРУЗКИ НА НЕКОТОРЫЕ ВИДЫ ПОКРЫТИЙ № схемы по СНиП Профиль покрытия и схемы снеговой нагрузки  tiSrfflim®  ----- -......j wo трь с-1 fdPf sftif 6j innnTtii;>rrrn Значения коэффициентов с С = 1 при а < 25°, с = О при а > 60° Вариант 2 учитывается для двухскатных кровель (по схеме <б») при 20" <: а <: 30° Применять для сеюдчатых покрыгин, по сегментным фермам и т. п.! с, == 8 < 1 и не менее 0,4, Вариант 2 учитывается при fll >- 1/8:
Для железобетонных плит покрытий коэффициент < I,! Нагрузки у фонаря Вариант (Т) С1 дли зоны Л ШШпМШВ £i йля вены в Ъ V а \ b для зоны Л \ а 2 Sg, ГГП 1 HO CllHii Профиль покрытия и схемы снеговой нагрузки б) То же, ДЛЯ двускатных и сводчатых покрыли двух- или трехпролетных зданий с фонарями в сер дине здания  одпшняшгш 0 - -г т л , , ев £Ш 0,61
1 nTTTf гшшшв 0
Значении коэффициентов с Коэффициенты с для нагрузок у фонаря Ci--=0,8; С2= 1+0,1-; C3=l-f0,6-; = 10.4, но не более: 4 - для ферм и балок при массе покрытия g"<150 кг/м*; 2,5 - то же, при g" > 150 кг/м; 2 - для железобетонных плит покрытий пролетом / < 6 м; 2.5 - то же. при / > 6 м и для прогонов неза-висико от пролета Для варианта 1 коэффициент с = 1. Вариант 2 учитывается при а >• 15°. Приведенные схемы распространяются на покрытия многопролетиых зданий с подобным профилем Вариант 2 учитывается при / > 0.1. Для железобетонных плит покрытий с<!1.4. Приведенные схемы распространяются на покрытия многопролетных зданий с подобным профилем 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 [ 64 ] 65 66 67 68 69 |
|
|
